Снижение полной мощности турбины

СНИЖЕНИЕ ПОЛНОЙ МОЩНОСТИ ТУРБИНЫ [c.210]

Во-вторых, отрицательная реактивность появляется не только при полной остановке, но и при снижении мощности реактора. Поэтому, если по условиям потребления энергии в сети или в результате каких-либо неисправностей в самом энергоблоке окажется необходимым быстро снизить мощность реактора до 40— 50% от номинальной, возникающая при этом реактивность йодной ямы может превысить располагаемую эффективность регулирующих органов, что приведет к самопроизвольной остановке реактора. Во избежание этого необходимо снижать мощность реактора постепенно в некоторых случаях при быстром снижении мощности турбины приходится идти на сброс пара в конденсаторы или другие пароприемные устройства, чтобы реактор разгружался со скоростью, исключающей возникновение значительной йодной ямы. [c.127]

Недогрузка паровых котлов при работе блока котел — турбина с полной мощностью особенно велика зимой, когда благодаря снижению температуры циркуляционной воды уменьшается удельный расход пара на производство электроэнергии. В этот период необходимо особо тщательно проверять температуру металла радиационных элементов пароперегревателя и прежде всего при работе блока с неполной нагрузкой. [c.117]

До последнего времени наиболее приемлемым для двигателей с искровым зажиганием считался приводной наддув, так как использование турбин представлялось недопустимым из-за высоких температур отработавших газов двигателей с искровым зажиганием. При этом считалось, что затраты энергии на привод компрессора ведут к неоправданно высоким расходам топлива. И, если в режиме полной мощности переход от богатых смесей (а = 0,85... 0,9) к бедным позволял дать эффект топливной экономии, то на частичных нагрузках, когда состав смеси близок к оптимальному, приводной компрессор представлялся бесполезным растратчиком энергии. При этом однако не учитывалось, что в двигателях с искровым зажиганием регулирование мощ-. ности производится дросселированием впускного воздуха, что создает значительные потери и приводит к заметному перерасходу топлива. Авторами было предложено осуществлять привод компрессора через вариатор. Это позволяет регулировать мощность не прикрытием дроссельной заслонки, а снижением скорости вращения вала компрессора. Последний начинает работать в режиме детандера и работа, затрачиваемая на вентиляцию передается через привод на вал двигателя. По расчетам авторов такая схема позволяет использовать более половины вентиляционной работы и повысить экономичность двигателя на 5—7% на частичных нагрузках. [c.84]

Выше уже рассматривалась зависимость внутреннего к. п. д. турбины от параметра и с . Если предположить в этом анализе неизменной условную скорость Сд, что соответствует постоянству расхода и термодинамических параметров рабочего тела, то отклонение и с от расчетной величины будет связано только с изменением и, т. е. частоты вращения турбины. Это значит, что лишь в одном расчетном режиме по частоте вращения турбина обеспечивает максимальный к. п. д. и полную мощность. Во всех остальных случаях имеет место довольно резкое снижение ее эффективности. [c.361]

Всегда большое значение в отечественном гидротурбостроении придавалось вопросам упрощения конструкций деталей и улучшения их технологичности, разработке прогрессивных методов формообразования деталей, снижению веса и трудоемкости их изготовления. Эти вопросы актуальны и в настоящее время. В связи с ростом мощности гидротурбин, интенсификацией рабочего процесса и более эффективным использованием материала деталей требуется дальнейшее совершенствование организации производства, повышение требований к технологии изготовления турбин, особенно их проточной части. Нужно уделять большое внимание опытным технологическим работам, применять более качественные и коррозионностойкие материалы. Необходимо при производстве новых машин в полной мере реализовывать конструктивные решения и тем самым улучшать эксплуатационные свойства гидротурбин. [c.165]

Запись напряжений а в рабочей лопасти и напряжений х на поверхности вала гидротурбины Днепровской ГЭС при переходных режимах иллюстрируется фиг. VI. 40. При пуске турбины и подъеме мощности в лопастях возникают вибрации с частотами собственных колебаний, на которые накладываются более низкие частоты крутильных колебаний в роторе гидроагрегата. При сбросе нагрузки с номинальной до нуля в начальный момент в лопастях возникают колебания с частотами 7,2 и 100 гц. При снижении нагрузки в лопастях наблюдаются только колебания высших частот, а к моменту полного закрытия направляющего аппарата в лопастях снова возникают колебания с частотой 7,2 гц. Средние напряжения в лопасти к моменту полного закрытия направляющего аппарата равны напряжениям от центробежных сил. [c.490]

Газовые турбины, имеющие рабочие органы в виде лопаток специального профиля, расположенных на диске и образующих вместе с последним вращающееся рабочее колесо, могут работать с высокой частотой вращения. Применение в турбине нескольких последовательно расположенных рядов лопаток (многоступенчатые турбины) позволяет более полно использовать энергию горячих газов. Однако газовые турбины пока уступают по экономичности поршневым двигателям внутреннего сгорания, особенно при работе с неполной нагрузкой, и, кроме того, отличаются большой теплонапряженностью лопаток рабочего колеса, обусловленной их непрерывной работой в среде газов с высокой температурой. При снижении температуры газов, поступающих в турбину, для повышения надежности лопаток уменьшается мощность и ухудшается экономичность турбины. Газовые турбины широко используются в качестве вспомогательных агрегатов в поршневых и реактивных двигателях, а также как самостоятельные силовые установки. Применение жаростойких материалов и охлаждения лопаток, усовершенствование термодинамических схем газовых турбин позволяют улучшить их показатели и расширить область Использования. [c.9]

На рис. 2-9 представлен типовой график пуска дубль-блока К-300-240 из холодного состояния по сепараторному режиму (без обогрева фланцев и шпилек турбины). Как видно из графика, весь пуск от разжига горелок первого корпуса котла до выхода на номинальные параметры пара длится 12 ч 10 мин. Пуск производится на скользящих параметрах пара. Толчок турбины паром осуществляется при начальном давлении пара 3,92 МПа (40 кгс/см ), выход на полное начальное давление—при мощности 90 МВт, номинальная температура пара устанавливается после достижения полной нагрузки. Рост начальной температуры ограничивается включением пускового впрыска (точка А). График предусматривает толчок турбины регулирующим клапаном. На участке Б—В производится снижение давления свежего пара для обеспечения полного открытия всех регулирующих клапанов после [c.50]

Задача о выборе числа сопловых сегментов при сопловом парораспределении и о влиянии числа регулирующих клапанов на экономичность турбин при сниженной нагрузке обычно решается исходя из графика их нагрузки. На рис. 6.24 представлены кривые изменения мощности в зависимости от расхода пара через турбину для чисто дроссельного парораспределения (кривая Ьс) и для идеального соплового парораспределения с бесконечно большим числом сопловых групп (кривая Ьа). При полной нагрузке (С/ Gq = 1) мощность обеих турбин условно принята одинаковой (N/Nq 1), хотя при дрос- [c.190]

Эксплуатационная мощность. Если учесть, что в эксплуатации всегда необходимо иметь некоторый запас по мощности, что обеспечивает полное использование проектных показателей силовой установки в любых, даже самых тяжелых условиях при.ме-яения, то кроме иоминальной следует шести понятие несколько меньшей эксплуатационной мощности, величина которой должна назначаться в соответствии с предполагаемыми условиями эксплуатации Снижение эксплуатационной мощности СПГГ по сравнению с номинальной желательно также и потому, что при проектировании газовой турбины трудно обеспечить точное совпадение ее расчетных параметров с параметрами номинального режима СПГГ, работающих на турбину. В этом случае при небольшом отклонении параметров турбины от расчетных можно обеспечить заданную мощность установки, не (Внося изменений в конструкцию турбины, а изменяя в допустимых пределах параметры СПГГ. [c.40]

Вопросы выбора числа сопловых сегментов при сопловом парораспределении и влия 1ия числа регулирующих клапанов на экономичность турбины при сниженных нагрузках обычно решаются исходя из графика нагрузки. Изменения мощности турбин от расхода пара при дроссельном парораспределении (кривая Ьс) и идеальном сопловом с бесконечно большим числом сопловых групп (кривая Ьа) показа1 ы на рис. 54. При полной нагрузке (0/0о=1) мощность условно считают одинаковой (Р/Ро=1), хотя при дроссельном регулирова-иии она может быть выше при расчетных и близких к ним нагрузках. При уменьшении расхода пара мощность турбины с [c.84]

При работе на бензине турбонагнетатель полностью или частично отключается, что позволяет избежать детонацию. Отключение турбонагнетателя производится полным или частичным перепуском вьослопных газов мимо турбины. Схема возможного конструктивного решения узла перепуска приведена на рис.13. Рациональным является снижение давления наддува при работе на бензине до 0,035 МПа, что позволит не только исключить обогащение смеси на полной мощности, но и снизить вентиляционные потери на частичных мощностях, а это, в свою очередь, повысит экономичность двигателя. [c.78]

Для установления предельно допустимого открытия турбины и соответственно мощности агрегата служит ограничитель открытия, который, кроме того, может быть также использован и для принудительного перераспределения мощности между параллельно работающими агрегатами и регулирования частоты. Механизм ограничителя открытия показан на фиг. 84 в виде дополнительной системы рычагов а п б. Точка подвеса рычага б выполнена по аналогии с механизмом изменення числа оборотов подвижной. С помощью аналогичного механизма производится поворот рычага до соприкосновения его выступа с выступающим элементом подвижного золотника или его иглы, после чего, как бы ни падало число оборотов турбины, движение поршня сервомотора на открытие происходить не будет и силовое замыкание в точке S нарушится, поскольку правый конец главного рычага YZS при снижении числа оборотов будет подниматься. При дальнейшем нажатии на золотник будет происходить закрытие турбины и движение поршня сервомотора вверх, которое путём поворота рычага а вызовет подъём правого конца рычага б, вследствие чего золотник вернётся в среднее положение. Действуя механизмом ограничителя, можно закрыть турбину на любую величину до полного закрытия, а также и открывать до тех пор, пока золотник не придгт в соприкосновение с точкой S. При дальнейшем выводе ограничителя выступ ограничительного рычага разобщится с выступом золотника после этого открытие и число оборотов турбины установятся соответственно нагрузке и положению механизма изменения числа оборотов. При пользовании ограничи- [c.311]

В ряде случаев для предотвращения системных аварий требуется кратковременная экстренная разгрузка блоков передающих энергосистем по сигналу протиБоаварийной автоматики с последующим частичным или полным восстановлением мощности. Как показывают исследования, требования энергосистем к экстренному снижению мощности блоков примерно совпадают с требованиями к быстродействию САР турбин при полных сбросах нагрузки. [c.156]

Пар, поступивший из экранных труб в паровое пространство барабана, является насыщенным и в таком виде еще не пригоден для использования в турбине, хотя и имеет полное рабочее давление. Дело в том, что процесс работы пара всегда связан с его расширением, т. е. с увеличением объема и снижением давления. В этих условиях насыщенный пар частично превращается в воду. Кроме того, запас энергии в насыщенном паре невелик. Поэтому из барабана пар направляется в перегреватель 6, где ему сообщается дополнительное количество тепловой энергии. Так, например, для блоков мощностью 150 и 200 Мет при давлении в барабане котла 150 Kz j M (абс.) температура насыщенного пара равна 340° С, а после перегревателя пар поступает к турбине с температурой 565° С. [c.12]

В пределах использования классических типов электростанций основой повышения экономической эффективности энергосистем является определение рациональных соотношений их мощностей в системе, включая и условия покрытия пиковых электрических нагрузок. Характер происходящих в большинстве стран изменений графиков электрических нагрузок энергосистем предъявляет определенные требования к повышению маневренности и устойчивости работы в переменных режимах основного теплосилового оборудования, в том числе крупноблочного с.высокими параметрами пара. В то же время новое блочное теплосиловое оборудование проектируется в основном, исходя из предположения его работы преимущественно в базисной части графика. Следует отметить, что имеются принципиальные возможности значительного расширения допустимого предела изменения нагрузки крупных тепловых агрегатов, работающих в блоке с двухкамерными котлами, а также более широкого регулирования нагрузки (при соответствующей конструкции котла и качества топлива) на турбинах с промышленными отопительными отборами пара, даже при полном использовании отборов (например, по данным ЛМЗ турбины типов ПТ-50/90/13 и ПТ-50/130 могут развивать экономическую мощность около 120—122% номинальной при номинальной тепловой нагрузке и у.меньшать мощность до 50—60% номинальной при снижении тепловой нагрузки до 85%). Полученные до настоящего времени результаты длительности пуска и загрузки агрегатов, в част- [c.102]

Как известно, из-за неравномерного потребления нагрузка энергосистем значительно изменяется. Так как в часы провалов нагрузка на многих электростагщиях снижается более чем наполовину, сравнительно небольшое количество турбин останавливают, остальные работают с нагрузками от 50% до полной, а в часы пик — до Максимально возможной. Поэтому большинство паротурбинных установок, включая установки мощностью 500 и даже 800 МВт, необходимо проектировать для работы не только при полной, но и при сниженной нагрузке. В этих условиях наиболее рациональна система соплового парораспределения, [c.83]

Однако в настоящее время нагрузка энергосистем очень сильно меняется. В выходные дни и в часы ночных провалов на многих электростанциях она снижается более чем на 50 %. При этом какая-то сравнительно небольшая часть турбин останавливается, остальные же работают с нагрузками в диапазоне от 50 %-ной до полной, а в часы пик — до максимально возможной. Поэтому большинство паротурбинных установок, включая блоки мощностью 500 и даже 800 МВт, необходимо проектировать для работы не только при полной, но и при значительно (до 50%) сниженной нагрузке. При этих условиях наиболее рахдюнальной является система соплового парораспределения, при которой снижение нагрузки турбины сопровождается значительно меньшим ухудшением экономичности, чем при дроссельном парораспределении. [c.189]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...