Тепловые схемы пароперегревателей

Двухкорпусная компоновка котлоагрегата — котел выполнен в виде двух раздельных корпусов с отдельными каркасами и обмуровкой, но связанных между собой по тепловой схеме (пароперегреватели первичного и вторичного пара расположены в разных корпусах). [c.117]

Почти любая особенность тепловой схемы вызывает изменения в требованиях к качеству воды или пара в тех или иных ее элементах, приводя вместе с тем к необходимости определенных технологических приемов и режимов обработки воды. Например, наличие в котле пароперегревателя повышает требования к чистоте выдаваемого им пара и вызывает необходимость в более совершенных устройствах для предварительной осушки пара в барабане. Непосредственный разбор горячей воды из сети требует, чтобы качество ее удовлетворяло не только технологическим, но и санитарно-ги- [c.5]

Прежде всего следует упомянуть о методах повышения к. п. д. паровых циклов, использующих тепло атомных реакторов. При ограниченной температуре в реакторе неизбежны большие потери в турбине, работающей на влажном паре. Предлагается осуществлять перегрев пара, полученного за счет ядерного горючего в пароперегревателе, работающем на органическом горючем [Л. 2-12 ]. При этом за счет повышения сухости пара уменьшаются потери в паровой турбине и тем самым увеличивается к. п. д. ядерной части установки. Если в пароперегревательной части применить комбинированный парогазовый цикл, то органическое горючее будет использоваться с к. п. д. порядка 40%, а удельный расход тепла понизится на 6—12%. Тепловая схема такой установки, рассчитанной на одновременное использование ядерного и органического горючего, весьма близка к схеме Фойта, изображенной на рис. 2-14. Условия для применения подобных установок отпадут, если реактор сможет обеспечить перегрев генерируемого пара. [c.60]

Рис. 2.4. Тепловая схема ПГ с прямоточным движением сред на участке пароперегревателя

С целью уменьшения влажности пара на последних ступенях турбин в тепловых схемах АЭС применяют сепараторы или сепараторы — промежуточные пароперегреватели. Одноступенчатая сепарация без промежуточного перегрева, определяемая отрезками ВС и В С соответственно для ПД и СД, увеличивает выигрыш от перехода к скользящему давлению. Это обусловлено меньшей степенью влажности пара, входящего в сепаратор, вследствие чего в последующие ступени турбины при СД поступает большее количество отсепарированного пара. С повышением разделительного давления, при котором производится сепарация, выигрыш от применения СД увеличивается ввиду того, что при этом возрастает различие степеней влажности за ЦВД при постоянном и скользящем начальном давлении. [c.151]

При таком подходе к моделированию тепловой схемы паротурбинной установки АЭС отпадает необходимость в составлении и решении системы уравнений для всей схемы программа расчета должна содержать подпрограммы расчета отдельных элементов (подогреватель, пароперегреватель, отсек турбины, сепаратор и т. д.), объединенные подпрограммой управления расчетом схемы, которая определяет взаимосвязь элементов и последовательность их расчета. Подпрограмма расчета каждого элемента охватывает тепловой, гидродинамический, конструктивный и стоимостный расчеты конструкции. Конструкцию элемента можно изменить лишь заменой всей подпрограммы его расчета при сохранении неизменными параметров, связывающих рассматриваемый элемент с остальной частью схемы. [c.82]

На рис. 1-1 показана принципиальная тепловая схема блока. С помощью этой схемы рассмотрим рабочий процесс теплосиловой части блока. В паровом котле / вырабатывается пар высокого давления, который затем в пароперегревателе 2 нагревается до высокой температуры и попадает в паропровод 3. Этот пар, называемый обычно свежим, направляется в цилиндр высокого давления турбины (ЦВД), где отдает часть своей энергии на вращение ее ротора. После ЦВД отработавший пар с пониженными давлением и температурой возвращается в котел, где во вторичном перегревателе 4 вновь подогревается до высокой температуры, т. е. получает дополнительное количество тепловой энергии. [c.7]

Теплообменник, вынесенный за пределы газохода, включается по первичному пару между радиационной и конвективной ступенями пароперегревателя. В этом заключается основное преимущество рассматриваемой схемы. Дело в том, что и для вторичного перегрева желательна по возможности стабильная характеристика, т. е. слабая зависимость тепловосприятия перегревателя от нагрузки котла. В некоторых случаях предпочтительна даже радиационная характеристика. Между тем выполнение настенного радиационного вторичного пароперегревателя почти не встречается в современных котлах. Это связано в основном со значительным превышением температуры стенки перегревателя над температурой пара давлением 25— 40 аг и с желательностью упрощения тепловой схемы блока. [c.182]

Продолжаются поиски наиболее рациональных компоновок котельных агрегатов в целом, тепловых схем агрегатов и, в частности, схем включения пароперегревателей. Компоновки [c.236]

Прямоточный котел ПК-47 состоит из двух симметричных корпусов производительностью по 320 т/ч с параметрами пара р=140 ат и /f=570/570° С. На каждом корпусе, выполненном по П-образной компоновке установлено 10 комбинированных газомазутных горелок, по 5 на боковых стенах. Компоновка промежуточного пароперегревателя в каждом корпусе и его принципиальная тепловая схема представлены на рис. 3-14. Описание котла дано в [Л. 51]. [c.222]

Отличительной особенностью тепловых схем второй группы является наличие центрального пароперегревателя, обеспечивающего выработку пара энергетических параметров. В этих схемах КУ вырабатывает насыщенный пар давлением 4,7 МПа. Через пароперегреватели [c.73]

Котельные агрегаты с вторичными пароперегревателями ТП-90 паропроизводительностью 500 т ч и ТП-100 паропроизводительностью 640 т1я для блоков 150 и 200 тыс. кет предназначены для сжигания АШ. Оба имеют принципиально одинаковую тепловую схему и Т-образную компоновку, отличающуюся тем, что в котле ТП-90 первая ступень воздухоподогревателя — трубчатого типа, а в котле ТП-100 — регенеративного. [c.90]

В тепловой схеме электростанции должно предусматриваться полное использование выпара продувки и максимальное использование продувочной воды и ее тепла, а также пара продувок пароперегревателей и паропроводов при растопке. [c.6]

Рис. 8.28. Тепловая схема и Q, Г-диаграмма барабанного пылеугольного котла / — парообразующие поверхности 2 — ширмовой пароперегреватель 3, 4 — горячая и холодная секции конвективного пароперегревателя 5, 7 — вторая и первая ступени водяного экономайзера 6, 8 — вторая и первая ступени трубчатого воздухоподогревателя

Заметное влияние на энергетические характеристики ПГУ оказывают такие параметры, как температурные напоры на холодном конце испарителя 0 и на горячем конце пароперегревателя 0f,g КУ, внутренний относительный КПД проточной части паровой турбины tIq, и влажность пара в ее последних ступенях. Характер этого влияния отражен на рис. 8.50 для тепловой схемы (см. рис. 8.46, в). В реальных условиях экономичность установки ниже, чем в идеальных. [c.344]

Для повышения паропроизводительности КУ в тепловой схеме ПГУ-ТЭЦ можно использовать дожигание топлива, устанавливая дополнительную камеру дожигания между пароперегревателем и испарителем контура ВД пара. На рис. 9.37 приведена тепловая схема парогазовой ТЭЦ с ГТУ типа V94.2, ПТ типа ПТ-60-130 и КУ с двухступенчатым дожиганием топлива. В нем генерируется пар в количестве около 100 кг/с, технологический пар около [c.430]

В качестве примера на рис. 13.4 показана тепловая схема котла среднего давления с естественной циркуляцией для работы на газе и мазуте. Испарение воды осуществляется в экранах топки, фестоне и частично в кипящем экономайзере. Пароперегреватель двухступенчатый и расположен непосредственно за фестоном в области высоких температур газов, что определяется стремлением уменьшить его поверхность нагрева при значительном тепловосприятии, составляющем около 20 % общего. Регулирование температуры перегретого пара предусмотрено в поверхностном охладителе. За пароперегревателем по ходу газов последовательно располагаются кипящий экономайзер, паросодержание воды на выходе из которого составляет 15 %, и за ним последним по ходу газов — воздухоподогреватель. Одноступенчатая компоновка экономайзера и воздухоподогревателя возможна вследствие принятой невысокой температуры подогрева воздуха (до 250 °С). Для предотвращения коррозии воздухоподогревателя предусмотрено повышение, температуры поступающего в него воздуха за счет рециркуляции. [c.299]

Оптимальной является смешанная схема включения пароперегревателя, при которой большая и первая по ходу пара часть перегревателя выполняется противоточной, а завершение перегрева пара происходит во второй его части при параллельном токе. При этом в части змеевиков, расположенных в области наибольшей тепловой нагрузки пароперегревателя, в начале газохода, будет умеренная температура пара, а завершение перегрева пара происходит при меньшей тепловой нагрузке. Соотношение противоточной и прямоточной частей пароперегревателя выбирается из условия одинаковых температур металла в начале и конце змеевика прямоточной части пароперегревателя. При выполнении пароперегревателя из обычной углеродистой стали температура пара в конце противоточной части пароперегревателя должна быть не выше 400—425 °С. [c.391]

Для быстрого заполнения оборудования азотом на электростанции необходимо иметь достаточный запас газа. На крупных ТЭС сооружают стационарные установки для получения азота резервными емкостями служат баллоны или ресиверы. Обычно азот вводят в нескольких точках пароводяного тракта. Места ввода азота выбирают с учетом особенностей как котла, так и тепловой схемы энергоблока. На рис. 3.3 показана схема азотной консервации прямоточного котла ПК-33. Ввод азота производят в сбросные трубопроводы из растопочных сепараторов, в трубопровод после редукционно-охладительной установки (РОУ), в холодные нитки промежуточного пароперегревателя, а также через воздушники после экономайзера и пароперегревателя первой ступени. [c.92]

Парогенераторы этого типа установлены на первой советской атомной электростанции, тепловая схема которой приведена на фиг. 180. Парогенератор состоит из водяного экономайзера, испарителя и пароперегревателя. Конструкция испарителя показана на фиг. 181. Через змеевики из 276 [c.276]

Рис. 22.2. Тепловая схема ТЭС с одним регенеративным подогревом питательной воды / — регенеративный подогреватель 2 — паровой котел — пароперегреватель 4 —турбина 5 — электрический renepiiTop 6 — конденсатор 7 -конденсатный насос 8 питательный насос

Получение конденсата хорошего качества невозможно без организации рациональной вентиляции пароиспользующих аппаратов от неконденсирующихся газов. Очевидно, и этот вопрос не должен ускользать из поля зрения лиц, разрабатывающих проектную документацию по организации рационального водно-химического режима соответствующего объекта. В тепловой схеме воднохимической части котельной нельзя упускать технических решений, обеспечивающих организацию консервации котлов во время их простоев, возможность осуществления индивидуальной промывки змеевиков пароперегревателей, осуществление водной и кислотной промывок котлов, недопускающих очистку внутренних поверхностей нагрева механическим методом. Специальное внимание следует обращать на комплекс вопросов по предотвращению образования трещин в элементах всех котлов и агрегатов, работающих под давлением из-за электрохимических и термических причин. [c.297]

В такой постановке, например, проведена оптимизация тепловой схемы АЭС с водоохлаждаемым реактором [Л. 86]. В качестве варьируемых параметров рассматривались давления в сепараторах и в отборах пара на промежуточные пароперегреватели. Оптимизация по критерию тепловой экопомичности является частным решением задачи технико-экономической оптимизации по расчетным затратам. Переход к более общей задаче оптимизации может привести к существенному возрастанию числа оптимизируехмых переменных. Поэтому целе- [c.59]

Снижение температуры теплоносителя на выходе из ПГ молсет достигаться без уменьшения давления в пароводяном контуре при реализации тепловой схемы с низкотемпературным промежуточным пароперегревателем. В таком ПГ теплоноситель на вторичный низкотемпературный перегрев пара (пара, подводимого из последних ступеней турбины, с понил<енным давлением) отбирается в районе экономайзерной зоны (рис. 2.3). Это приводит к поддержанию достаточно высокой температуры теплоносителя на выходе [c.40]

Максимальная температура пара для стандартных турбогенераторов не превышает 560 °С. Рабочая температура теплопередающих труб для освоенных в промышленности материалов составляет 650 °С. При указанных температурах теплоносителя в ВТГР непревышение температуры металла достигается при тепловой схеме ПГ с прямоточным движение.м сред на участке пароперегревателя (рис. 2.4). При необходимости большего снижения температуры металла теплопередаюших труб возможно осуществление прямоточного движения сред, начиная с испарительного участка. При такой тепловой схеме возникают сложности организации подъемного движения пароводяной среды на испарительном участке, в то время как для пароперегревательного участка подъемное движение пара необязательно. [c.41]

Однако при противоточной схеме пароперегревателя температура выходных петель II ступени перегревателя, находящейся в зоне высоких тепловых нагрузок <7 = ПО тыс. ккал/(м -ч), достигает 600—620° С, что требует применения аустенитной стали. Переключение ступеней перегревателя на схему с параллельным током газа и пара (вход пара в I ступень, расположенную в области высоких температур газа, и выход пара в области низких температур газа) снижает температуру труб до 575° С, что позволяет использовать трубы из перлитной стали. Номинальная температура пара 540° С достигается при нагрузке ВПГ 80%. При больших нагрузках требуется впрыск небольшого количества воды для увлажнения пара на входе в пароперегре- [c.100]

Ввиду многообразия факторов, влияющих на эффективность тепловой схемы, и требований унификации оборудования, при проектировании новых мощных ВПТ разрабатываются десятки ее вариантов. При этом варьируется давление в конденсаторе (вместе с числом ЦНД), принципиальная схема СПП, давление в деаэраторе, число ПВД. В системе РППВ большую роль играет использование теплоты дренажей из сепараторов и особенно из пароперегревателя, после второй ступени которого конденсат греющего пара имеет высокие давление и температуру. Из сепаратора дренаж обычно поступает в деаэратор, а из ПП — в последние ПВД или в специальный охладитель, или с помощью дренажного насоса — в питательную линию парогенератора. Для ПНД и ПВД выполняются чаще всего встроенные, но также и выносные охладители дренажа. В крупных установках с высоким давлением в деаэраторе применяется до четырех ПНД. Количество ПВД зависит от давления в деаэраторе и от способа сброса конденсата греющего пара из ПП их может быть два-три, или они могут вовсе отсутствовать. [c.116]

В такой схеме пароперегревателя тепловоспри ятие радиационной ступени достаточно велико. Вместе с радиационным тепловосприятием ширм оно может составлять примерно половину от общего количества тепла, сообщаемого пару в перегревателе. В этом случае, действительно, могут быть обеспечены более благоприятная стабильная характеристика пароперегревателя и общая рациональная тепловая схема котельного агрегата. [c.122]

Для того чтобы при пуске из горячего состояния не ожидать, пока металл выходной части пароперегревателя, а также паропроводов остынет до температуры насыщения, иногда усложняют тепловую схему лутем устройства до трех растопочных линий. Всё три растопочные линии введены в общий сепаратор полная система обводов с помощью БРОУ-1 и 2, а также возможность охлаждения промежуточ- ого (пароперегревателя до пуска пара IB турбину в схеме сохраняются. Дополнительные растопочные линии.предназначены также для того, чтобы предотвратить попадание воды в аусте-нитные поверхности нагрева при проведении пусков с нео стывшей турбиной или в случае обрыва факела в топке котла. [c.196]

Итак, наличие сепаратора, расположенного по ходу среды за всеми поверхностями нагрева котлоагрегата, и полной системы обводов, байпаси-рующих все цилиндры турбины, а также возможность охлаждения отсепа-рированным паром вторичного пароперегревателя практически с первого момента (растопки—таковы характерные особенности этой довольно типичной зарубежной тепловой схемы мощных блоков. [c.196]

Тепловая схема с пусковыми сепараторами, встроенными в рассечку пароперегревателей, и со сбросом в деаэратор воды при растопке осущесг-влена и в блоке два прямоточных котла по 270 т/ч и турбина типа К-150-130. Эта схема отличается от описанной схемы моноблока некоторыми подробностями. На практике при эксплуатации такого дубль-блока пуск его первого котла с турбиной осуществляется примерно аналогично описанному. Пуск второго котла при работающей турбине осуществляется по прямоточной схеме, т. е. со сбросом в конденсатор турбины полностью воды и пара, охлаждающих котел в процессе растопки, вплоть до выхода из котла пара с параметрами, соответствующими параметрам пара работающего первого котла. [c.200]

Для уменьшения тепловой разверни выполняется переброс пара с одной стороны котла на другую и его перемешивание. Так были выполнены схемы пароперегревателей котлов ТП-2Э0 и ПК-10 и другие. На котле ТП-230-2 было осуществлено частичное шайбование пароотводящих труб, что улучшило перемешивание пара в промежуточных коллекторах. График распределения 66 [c.66]

На рис. 8.30 показана схема включения двух сепараторов-пароперегревателей СПП-220-1 в тепловую схему турбоустановки К-220-44 ХТГЗ. Исследования велись одновременно на обоих аппаратах для определения их параллельной работы. Для анализа работы и дальнейшего усовершенствования СПП необходимо знать действительную влажность пара на входе в сепаратор, эффективность влагоудаления (влажность пара за сепаратором), эффективность перегрева пара в первой и во второй ступенях, возможность увеличения нагрузки (скорости влажного пара) сепарационных блоков и др. [c.341]

В зависимости от разделительного давления часть уравнений теплового и материального балансов теплообменников тепловой схемы АЭС определяет соответствующие доли расхода пара на них в функции от а-п.п, что связано с вводом в тепловую схему дренажей из сепаратора и пароперегревателя. После расчета всех подогревателей, питас мых паром из ЦВД, определяют расход па-ра на сепаратор аспп в виде [c.166]

Тепловая схема паротурбинной установки включает реконструированную турбину КТЗ типа ПТ-12-35/10М, к которой между ЧВД и ЧНД подключен сепаратор пароперегреватель, совмещенный с подводом низкопо- тенциального пара давлением 0,15—0,30 МПа из AT. Свежий пар после парогенератора дросселируется в ре-гукционной установке, а затем перегревается на 25 °С в первичном паро-паровом перегревателе. В турбине имеются отборы пара на ПНД, атмосферный деаэратор и ПВД, где питательная вода нагревается до 150 °С. До 25 % свежего пара можно подавать в приемносбросное устройство конденсатора. Пар в количестве 25 10 кг/ч и с давлением 1,6 МПа от AT поступает в турбину помимо редукционной установки и первичного пароперегревателя. Пар после ЧВД турбины подвергается в СПП сепарации влаги и двухступенчатому промежуточному перегреву с использованием дренажа первичного пароперегревателя и свежего пара. Отработавший пар конденсируется в конденсаторе, куда поступает до 2000 mV4 воды с температурой 21—35°С из оборотной системы технического водоснабжения с градирнями. [c.313]

На рис. 8.5 приведена тепловая схема ПГУ с одноконтурным КУ, а на рис. 8.6 — соответствующая Q, Г-диаграмма теплообмена между выходными газами ГТУ и пароводяным рабочим телом. Газовый подогреватель конденсата (ГПК) заменяет отсутствующие в ПТУ подогреватели низкого давления. Нагрев основного конденсата в нем вызывает понижение температуры газов до конечного значения В схеме предусмотрен деаэратор питательной воды, питаемый отборным паром паровой турбины. Парогенерирующий контур одного давления состоит из экономайзера, испарителя и пароперегревателя. Минимальный температурный напор имеет место на конце испарительных поверхностей нагрева 0 = 63- соответствующая разница температур — на горячем конце пароперегревателя - пе 20—40 °С. Во избежание коррозионного износа температуру конденсата на входе в КУ [c.274]

Усоверщенствованный вариант тепловой схемы ПГУ с двухконтурным КУ—ПГУ-320 приведен на рис. 8.11. В ней использована ГТУ типа ГТЭ-200 (ЛМЗ), спроектированная на базе ГТУ типа ГТЭ-150. Установка выполнена од-новальной с двухконтурным КУ. В КУ есть восемь участков теплообмена, включая промежуточный пароперегреватель, газовый подогреватель конденсата и испаритель деаэратора повышенного скользящего давления (1,3—1,4 МПа). [c.279]

Принципиальная тепловая схема ПГУ с ВНППУ мощностью 200 МВт показана на рис. 15.3. Установка включает паровую турбину К-160-130 и газовую турбину ГТ-35/44-770. Из компрессора воздух поступает в топку ВНППУ, куда подается и топливо. Высоконапорные газы после пароперегревателя при температуре 770 °С поступают в газовую турбину, а затем в экономайзер. В схеме предусмотрена дополнительная камера сгорания, обеспечивающая номинальную температуру газов перед ГТУ при изменении нагрузки. В комбинированных ПГУ удельный расход топлива на 4—6 % меньше, чем в обычных паротурбинных, снижаются также капиталовложения. [c.324]

На Белоярской атомной электростанции работают два блока первый электрической мощностью 100 МВт и второй — 200 МВт. Особенностью этой АЭС являются атомные реакторы, выдающие перегретый пар высокого давлен1ия. Тепловая схема первого блока является двухконтурной. В первом блоке насыщенный пар из парогенератора поступает в рабочие каналы реактора, а оттуда после перегрева в турбину К-100-90. Во втором блоке пароводяная смесь, полученная в испарительных каналах реактора, поступает в сепаратор пара, после которого насыщенный пар перегревается в пароперегревательных каналах реактора и после перегрева направляется на питание двух турбин электрической мощностью по 100 МВт. Параметры свежего пара перед турбиной 8 МПа (80 кгс/ом ) и 510°С максимальное давление пара в сепараторах— 13,4 МПа (134 кгс/см ), на выходе из пароперегревателя максимальная температура пара — 545°С к. п. д. блока брутто 37,7%, нетто 35,5%- [c.13]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...