Центральный пароперегреватель

Отличительной особенностью тепловых схем второй группы является наличие центрального пароперегревателя, обеспечивающего выработку пара энергетических параметров. В этих схемах КУ вырабатывает насыщенный пар давлением 4,7 МПа. Через пароперегреватели [c.73]

При работе КУ в условиях переменного режима, а также при выработке в КУ насыщенного пара обычно применяют центральный пароперегреватель. На рис. 3.35 показан центральный пароперегреватель типа ЦП-бО-С. Пароперегреватель предназначен для перегрева насыщенного пара, вырабатываемого КУ. Общее солесодержание подаваемого в центральный пароперегреватель пара не должно превышать 200 мкг/кг. В качестве топлива для перегрева пара от КУ металлургических заводов применяется доменный газ с теплотой сгорания 4200 кДж/м . Пароперегреватель выполнен по П-образной схеме. Он состоит из экранированной топочной камеры 2, подъемного газохода с конвективной частью пароперегревателя 4 и опускного газохода, в котором установлены подогреватель воздуха 6, доменного газа 7. Установка имеет взрывные клапаны 5. [c.93]

Центральный пароперегреватель рассчитан на паропроизводитель-ность 40 т/ч. Давление пара на выходе из пароперегревателя ЦП-60-С-45 составляет 4,5, а пароперегревателя ЦП-60-С-19 — 1,9 МПа. Температура пара на выходе из пароперегревателей равна соответственно 718 и 653 К, и на входе - 532 и 491 К. Температура уходящих газов соответственно составляет 513 и 477 К. Расход доменного газа соответственно равен 6265 и 4605 м /ч. Расчетные площади поверхностей нагрева, [c.95]

В конвективных змеевиковых КУ пароперегреватели размещены между первой и второй испарительными секциями. Температура перегрева пара не превышает 660 К. Более высокая температура достигается в центральном пароперегревателе с автономным отоплением. [c.143]

В котлах-утилизаторах уходящие газы могут быть экономично охлаждены до 200—250° С, соответственно в них вырабатывается в среднем 0,3—0,4 т пара на 1 т стали. Давление пара в большинстве случаев составляет 1,2—1,8, но на ряде заводов КУ работают с давлением пара 3,5—4,5 МПа, который может быть использован и на силовые нужды. Так как высокая температура сильно удорожает транспорт пара, особенно на значительные расстояния, то обычно в КУ его перегревают только частично, а до нужной температуры 540° С перегрев пара доводят в так называемых центральных пароперегревателях, которые располагают вблизи потребителей и работают от подогрева топливом. [c.34]

При давлении у потребителя 3,5 МПа в УУ принимают давление пара 4,0—4,5 МПа из условия необходимости дальнего транспорта пара и перегрева его в центральных пароперегревателях у потребителей, [c.167]

С целью упрощения расчетов (исключения учета расходов топлива в центральном пароперегревателе) в дальнейшем принимается, что перегрев до 435 С осуществляется в КУ. Это допущение несколько завышает показатели повышенного давления по сравнению с более низким, тем более что КПД центральных пароперегревателей невысок. [c.169]

При давлении пара котлов-утилизаторов не выше 10 ата достигаемое снижение температуры отходящих газов может быть экономично достигнуто и без водяных экономайзеров. Расход топлива на центральный пароперегреватель блочной установки незначителен по сравнению с общей экономией топлива, даваемой блочной установкой. [c.244]

При давлении пара котлов-утилизаторов не выше 10 ата достаточное снижение температуры отходящих газов может быть экономично достигнуто и без экономайзеров. Что касается расхода топлива на центральный пароперегреватель блочной установки, то он относительно незначителен по сравнению с общей экономией топлива, даваемой блочной установкой, если по тепловой мощности промышленных печей отпадает возможность применения индивидуальных котлов-утилизаторов. [c.266]

Котлы-утилизаторы, вырабатывающие пар производственных параметров за счет использования тепловых ВЭР предприятия. При необходимости вырабатываемый ими пар направляется на перегрев в центральный пароперегреватель (ЦПП). [c.54]

После вставки контрольных змеевиков в трубные гнезда коллекторов производят их выверку по следующим показателям по центральности расположения концов змеевиков в гнездах коллекторов по длине выступающих внутрь коллектора концов труб по расположению труб змеевика между пересекающими пароперегреватель трубами котла и по расстоянию между осью коллектора и низом витка змеевика. [c.99]

Расшифровка котел конструкции Центрального котлотурбинного института (ЦКТИ) производительностью 75 т/час, давление пара 39 ати. Буква Ф означает, что котел предназначен для факельного сжигания топлива, т. е. пылевидного, газообразного и в случае надобности жидкого. Если бы котел был,, приспособлен для сжигания топлива на цепных решетках, т. е. слоевого сжигания, тогда в марке котла вместо Ф стояла бы буква С . Котел запроектирован с двухступенчатым испарением, имеет один сварной барабан диаметром 1 380 мм, топка котла полностью экранирована. Фронтовой и задний экраны переходят в холодную воронку. Конвективного пучка нет. Задний экран против пароперегревателя разведен в три ряда, считая по ходу газов. Экраны выполнены из труб диаметром 83/4 мм. Водяной экономайзер состоит из двух частей, расположенных в рассечку с воздухоподогревателем выполнен из труб диаметром 38/3,5 мм. [c.63]

Пароперегреватели имеют две теплоизолированные концент-рично расположенные трубные доски (рис. 3.11). Пучок также набран из П-образных труб, расположенных по окружности, причем их внутренние концы закреплены в круглой центральной трубной доске, а наружные — в кольцевой трубной доске. Имеется центральная труба для подвода теплоносителя к верхней части трубного пучка и кольцевая продольная перегородка для организации движения теплоносителя вдоль П-образных труб. [c.80]

Питательная вода из корпуса поступает в центральные трубки теплообменных элементов и опускается вниз. Образующаяся пароводяная смесь поднимается вверх и поступает в водяной объем барабана-сепаратора по кольцевому зазору. После жалюзийного сепаратора осушенный пар поступает в пароперегреватель (рис. 19.7), теплоносителем в котором также является жидкий натрий. [c.379]

В и-образной двухходовой компоновке (рис. 18-1,5) продукты сгорания в топке движутся вниз, а в конвективной шахте — вверх. Горелки расположены на потолке топочной камеры. Достоинства такой компоновки факел хорошо заполняет топочную камеру, пароперегреватели расположены низко (короткие паропроводы к турбинам), аэродинамическое сопротивление воздушного тракта минимально (воздухоподогреватель находится вблизи горелок). Недостатки транспортировка топлива на большую высоту и расположение на большой высоте вентиляторов, дымососов и золоуловителей, и-об-разная компоновка с инвертной топкой используется при сжигании газа, мазута, а также твердого топлива при удалении шлака в твердом состоянии и наличии центрального пылезавода. [c.273]

Некоторые парогенераторы с естественной циркуляцией (Таганрогский завод Красный котельщик ) выполняют с размещением. частей ло форме буквы Т — Т-образная компоновка (см. щсЛ,м). Такой агрегат (ТП-90) паропроизводительностью 500 т/ч и давлением 13,7 МПа (140 гс/см2) имеет центральную шахту, где расположена топка с экранами. В горизонтальных частях находятся пароперегреватели. В двух конвективных шахтах расположены водяные экономайзеры и воздухоподогреватели. [c.19]

Особенно широкое применение в теплосиловых установках имеют рекуперативные аппараты, в которых тепло передается от одной жидкости другой через разделительную стенку (поверхность нагрева). Примерами таких устройств могут служить паровые котлы, пароперегреватели, пароводяные подогреватели, поверхностные конденсаторы паровых турбин, нагревательные приборы систем центрального отопления и др. Только такие теплообменники будут рассмотрены в дальнейшем. [c.320]

Необходимость в дополнительном перегреве пара, подаваемого в турбины, которые удалены от парогенераторов более чем на 0,5 км, в специальных пароперегревателях (центральных, автономных — ЦПП). [c.8]

Рис. 13-37. Потери с химическим недожогом топлива на котле с горелками с внутренним смесеобразованием при центральном вводе газа в зависимости от избытка воздуха за пароперегревателем при разных нагрузках.

Рис. 13-37. Потери с <a href="/info/799">химическим недожогом</a> топлива на котле с горелками с <a href="/info/30729">внутренним смесеобразованием</a> при <a href="/info/2422">центральном вводе</a> газа в зависимости от избытка воздуха за пароперегревателем при разных нагрузках.

Подогреватель доменного газа трубчатый, горизонтальный, расположен между двумя ступенями воздухоподогревателя. Доменный газ проходит внутрь труб и делает два хода. Подогретый доменный газ подается к горелке центрального пароперегревателя. Воздухоподогреватель состоит из одноходового трубчатого куба в нижней части опускного газохода и двухходового куба в верхней части газохода. Трубы воздухоподогревателя расположены вертикально. Внутри труб проходят топочные газы. Подогретый воздух используется для сжигания доменного газа в смесительной горелке топки центрального пароперегревателя. Воздухоподогреватель и подогреватель доменного газа выполнены из труб диаметром 45x3 мм (сталь 20). [c.95]

Таким образом, увеличение выработки пара в КУ при более низком давлении [фимерно компенсирует увеличение работоспособности пара более высоких параметров, поэтому при использовании пара в конденсационных турбинах повышение давления пара энергетических преимуществ не дает. Если учесть расход топлива в центральном пароперегревателе для повышения температуры пара до 435° С, то энергетические показатели утилизационной установки будут несколько выше при давлении пара 1.3 МПа. [c.169]

Теплообмеиные аппараты могут иметь самые разнообразные назначения — паровые котлы, конденсаторы, пароперегреватели, приборы центрального отопления и т. д. Теплообменные аппараты в большинстве случаев значительно отличаются друг от друга как но своим формам и размерам, так и по применяемым в ннх рабочим телам. Несмотря на большое разнообразие теплообменных аппаратов, основные положения теплового расчета для них остаются общими. [c.485]

Натрий из теплообменника поступает в пространство между трубными досками пароперегревателя, протекает по кольцевым зазорам между наружными трубами и тепловыми экранами внутренних труб (рис. 102) дойдя до глухого конца трубок Фильда, поток натрия поворачивает и следует по центральным трубам. Вытекающий из центральных труб натрий собирается в выходном патрубке и стекает вниз к входному патрубку испарителя. В испарителе, в отличие от пароперегревателя, натрий проходит сначала по внутренним трубам и возвращается по кольцевому зазору в пространство между трубными досками. Питательная вода подается в мел<трубное пространство испарителя, где, омывая наружные поверхности труб, превращается в пар. [c.118]

Форт-Сент-Врейн. Оборудование первого контура имеет интегральную компоновку в бетонном корпусе под активной зоной расположены два ПГ и четыре газодувки. Каждый из двух ПГ состоит из шести модулей. Гелий из активной зоны через отверстия в опорной плите поступает в межтрубное пространство модулей ПГ, включенных по обоим теплоносителям параллельно. Из ПГ гелий поступает в нижнюю собирающую камеру и по кольцевому зазору подается газодувками на вход в активную зону. Конструкция модуля показана на рис. 3.39. Трубные пучки модуля состоят из промежуточного пароперегревателя, выходного пучка пароперегревателя и комбинированного пучка, включающего па-роперегревательный, испарительный и экономайзерный участки. Пучки выполнены в виде многозаходных спиральных змеевиков, поддерживаемых тремя радиально расположенными перфорированными пластинами, которые в свою очередь соединены с центральной опорной системой. При сборке каждая труба, завитая в спираль, ввинчивается в перфорированные пластины. Оба пучка высокого давления опираются при помощи опорного цилиндра на фланец проходного устройства. Змеевики промежуточного пароперегревателя приварены непосредственно к центральным коллекторам. Наружный кожух пучка также опирается на фланец проходного устройства. Число труб в пучке и их диаметр выбирались из условий обеспечения надежного температурного режима и минимального числа сварных соединений, соприкасающихся с потоком гелия, при умеренной стоимости. При конструировании были приняты меры по устранению теплогидравлических разверок из-за неравномерности полей скорости и температуры теплоносителя в поперечных сечениях пучков. Трубный пучок высокого давления разделен на 18 секций микрокамерами (коллекторами). Пароперегреватель организован по схеме прямоточного подвода пара из испарителя по 18 трубам, проходящим по периферии па-роперегревательного пучка. В ПГ осуществляется выравнивание температуры пара в секциях воздействием на регулируемые дроссельные устройства в каждой водоподводящей трубе. [c.112]

THTR-300. Компоновка оборудования первого контура принята интегральной, но в отличие от ПГ реактора АЭС Форт-Сент-Врейн ПГ рассматриваемого реактора (рис. 3.40) расположены не под активной зоной, а вокруг нее. Высота каждой из шести полостей ПГ составляет 15,3 м, из которых 11,8 м отводятся на размещение поверхностей нагрева. Над активной частью ПГ внутри кожуха образуется полость высотой около 6 м, предназначенная для компоновки подводящих и отводящих трубопроводов. Ограниченные размеры полости обусловили конструкцию поверхностей нагрева с навивкой теплообменных труб концентрическими слоями вокруг центральной трубы, которая является развитием конструкции, примененной в ПГ реактора АЭС Форт-Сент-Врейн (см. рис. 3.39). Гелий, движущийся сверху вниз, обтекает трубный пучок промежуточного пароперегревателя и два пучка высокого давления. Питательная вода по 40 вертикальным рпускным патрубкам подводится в 80 теплообменных труб пучка высокого давления. После выхода из пароперегревателя трубы вновь попарно объединяются, и свежий пар отводится по 40 трубам, которые проходят вверх внутри центральной трубы к участку компенсации. На этом участке пароотводящие трубы скомпонованы в спиральный пучок, обеспечивающий самокомпенсацию относительных температурных удлинений. Питательная вода поступает в первый экономайзерный пучок (температура на выходе 345°С). Второй такой же пучок высокого давления соединен с первым при помощи вертикальных патрубков, число которых равно числу параллельных труб в пучках. Он включает в себя относительно короткие экономайзерный и пароперегревательный участки. Нисходящее движение двухфазной среды в данном случае не ухудшает гидродинамику потока, так как длина труб во много раз превышает высоту пучка, и нивелирная составляющая, даже в экономайзерном участке, не превосходит 8% потерь на трение. [c.114]

НТОЯ-НбО. На этой АЭС также применена интегральная компоновка. ПГ и их газодувки расположены вокруг активной зоны в цилиндрических полостях диаметром 4,25 м. На рис. 3.41 показана гидравлическая схема ПГ. Гелий из активной зоны поступает в пучок промежуточного пароперегревателя, расположенный в нижней части ПГ, опускается вниз, омывая одновременно горячие и холодные трубы пучка. Затем поток гелия поворачивает на 180° и движется вверх по центральной трубе. В верхней части трубы гелий распределяется направляющими пластинами и направляется в витой пучок высокого давления, где он движется противотоком восходящему потоку пароводяной смеси. Через выходные окна в нижней части кожуха ПГ газ выходит и движется по кольцевому зазору между кожухом и облицовкой полости к газодувке. Конструкция ПГ показана на рис. 3.42. Пучок высокого давления выполнен из многозаходньтх спиральных змеевиков, поддерживаемых перфорированными пластинами, и имеет экономай-зерный, испарительный и перегревательный участки. Трубы пучка имеют примерно одинаковую длину, что обеспечивает равномерность распределения расхода и одинаковую температуру пара на выходе. Равенство длин труб в витом пучке достигается изменением продольного шага при постоянной высоте отдельных цилиндров. [c.115]

Задача 2. Эффективность рассмотренного алгоритма совместной оптимизации непрерывно и дискретно изменяющихся переменных проверялась на примере выходной ступени пароперегревателя для котлоагре-гата паротурбинного конденсационного блока мощностью 1200 Мет применительно к перспективным условиям его использования в европейской части СССР и в Центральной Сибири. Если в предыдущей задаче дается лишь анализ вычислительных результатов по процессу оптимизации непрерывно изменяющихся параметров, в данной задаче остановимся подробнее на ее структуре. [c.37]

На рис. 5-20 приведена схема размещения термопар И других измерительных устройств на пароперегревателе котла ПК-33-83СП. Эта схема была разработана Московским отделением ТЭП задолго до выработки и утверждения последнего издания Правил технической эксплуатации. По этой причине, а также в связи с тем, что схема проектировалась для головного котла ПК-33, в ней имеются некоторые отклонения от Правил и количество контролируемых точек несколько завышено. По этой схеме контроль пароперегревателя осуществляется с помощью обычных измерительных приборов. В последние годы для контроля мощных блоков предусматривают применение центральных информационных систем (ЦИС). С точки зрения схем размещения измерительных устройств на котле это не вносит каких-либо принципиальных изменений. Схема размещения измерительных устройств, приведенная на рис. 5-20, может быть применима для контроля пароперегревателей как с помощью обычных измерительных приборов, так и с помощью ЦИС. [c.181]

На рис. 19-1,е показана применяемая иногда U-образная компоновка с обращенной, или инвертной, топкой с нисходящим в ней потоком продуктов сгорания и подъемным их движением в конвективной шахте. Преимуществами U-образной компоновки при потолочном расположении горелок являются хорошее заполнение топки факелом низкое расположение пароперегревателей, обусловливающее малую длину паропровода к турбине минимальное аэродинамическое сопротивление воздушного тракта благодаря близкому расположению воздухоподогревателя около горелок. Недостатки такой компоновки плохая аэродинамика переходного газохода из-за расположения под ним холодной воронки, затруднительность подачи топлива к потолку топки, расположение вентиляторов, дымососов и золоуловителей на большой высоте. Такая компоновка целесообразна при сжигании мазута и газа, центральном пылеприготовлении и удалении шлака в твердом состоянии, для установок с высоким перегревом пара, требующим выполнения паропроводов из аустенптной стали. [c.210]

Зажигание центральной горелки производится от запальных горелок, факел которых направлен на поток ее газа. Устанавливается расход топлива 1200,0 нм ч. Расход воздуха через компрессор составляет около 1000 м ч. Коэффициент избытка воздуха в топке ВПГ а=1,1. На этом режиме установка работает до достижения температуры газов перед газовой турбиной 200° С. В период пуска средняя скорость повышения давления пара составляет 1 йта/жы , а скорость увеличения температуры паропроводов достигает 3 zpadjMUH. Для контроля по длине паропровода установлено восемь термопар. При давлении пара в барабане сепаратора 5—7 ата производится продувка водомерных колонок. Продувка пароперегревателя открыта на растопочное РОУ со сбросом пара в расширитель. При достижении давления пара 20 ата пар с ВПГ переводится на БРОУ и далее на конденсационную турбину АК-30. Длительность этого режима составляет 1 ч. [c.114]

Испаритель (рис. 21-5,а) выполнен в виде вертикального корпуса двух диаметров меньшего нижнего с размещенной в нем поверхностью нагрева и большего —сепарацион-ного барабана. Поверхность нагрева представляет собой систему обогреваемых снаружи жидким натрием вертикальных обратных элементов (рис. 21-5,6), в которых при естественной циркуляции вода опускается по центральной трубке, а в кольцевом зазоре движется вверх пароводяная смесь. Отделившийся в сепа-рационном барабане пар подвергается дополнительной осушке в жа-люзийном сепараторе, а затем поступает в пароперегреватель с теплообменной поверхностью из П-образных трубок, в которых он перегревается. Между трубками движется теплоноситель — жидкий натрий. [c.345]

На фиг. 12-6 показана схема индивидуального котла с многократной принудительной циркуляцией здесь 1 — водяной экономайзер, 2 — испарительные змеевики, 3 — пароперегреватель, 4 — барабан котла, 5 — циркуляционные насосы, 6 — шламоуло-витель, 7 — дымосос, 8 — главный паропровод, 9 — главный питательный водопровод от центральной насосной. [c.265]

В другом виде лопаточной горелки с центральным подводом газа и дополнительным центральным вводом (вторичного) воздуха (рис. 13-43) смешение газа с воздухом зависит от формы амбразуры диаметра сужения и расстояния между сужением и местом выхода газа [Л. 102]. С увеличением последнего расстояния (до 300 мм) и повышением скорости газа (с 30—40 до 50—55 м1сек) выжиг улучшается, факел становится полупрозрачным, коротким и не достигает пароперегревателя. Все же эти горелки требуют повышенного избытка воздуха (до 1,2). Сопротивление горелки при горячем воздухе ( з=200°С) составляет 85—ПО мм вод. ст. [c.278]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...