Оценки угловой скорости главного вал

Самые разнообразные задачи динамики решаются с помощью инерциальной кривой движения машинного агрегата. В третьей главе предложен один из возможных методов ее нахождения. На этой основе получены оценки угловой скорости и коэффициента неравномерности движения главного вала. [c.8]

Оценки угловой скорости и коэффициента неравномерности движения главного вала [c.103]

В работах [51] и [54] было установлено, что при динамических расчетах машинных агрегатов в ряде случаев важнее знать интенсивность нарастания или убывания угловой скорости главного вала, чем отношение разности ее экстремальных значений к среднему ее значению. Для описания явления неравномерности и оценки возникаюш,их при этом инерционных сил в машинах были введены новые характеристики. [c.111]

Влияние киля на производные боковой устойчивости аналогично влиянию стабилизатора на производные продольной устойчивости. Наличие киля главным образом увеличивает производные моментов рыскания по поперечной скорости Nv и по угловой скорости Nr, что способствует повышению путевой устойчивости и демпфирования рыскания вертолета. Киль аналогично стабилизатору создает также соответствующие производные поперечной силы, обусловленные его подъемной силой. Часто киль устанавливается под ненулевым углом с тем, чтобы создавался путевой момент при полете вперед, уравновешивающий крутящий момент несущего винта. Поле скоростей у фюзеляжа и хвостового оперения вертолета имеет очень сложный характер, что затрудняет оценку производных устойчивости. Форма фюзеляжа вертолета обычно несовершенна с точки зрения аэродинамики, а стабилизатор и киль работают в струе от несущего и рулевого винтов и в зоне аэродинамического влияния фюзеляжа. В связи с этим лучше, а часто и необходимо использовать при теоретическом анализе экспериментальные аэродинамические характеристики фюзеляжа вертолета. [c.751]

Вращение КА относительно одной из осей с угловой скоростью, несоизмеримо большей угловых скоростей его движения относительно экваториальных осей, приводит к некоторым изменениям в механизме влияния возмущений на характер движения аппарата Эти изменения касаются главным образом углового движения Прежде всего при оценке возмущающего фактора необходима учитывать, участвует ли создаваемый им возмущающий момент во вращении КА. Другими словами, наличие вращения следует учитывать при распределении составляющих результирующего возмущающего момента на оси выбранной системы координат. [c.11]

Интересное свойство рассматриваемой механической системы заключается в том, что при увеличении угловой скорости одна из главных центральных осей инерции тела стремится совместиться с неподвижной вертикалью OlZ ] Это явление, впервые обнаруженное экспериментально, описано в Его подробное теоретическое исследование проведено в [5, 6], где в линейном приближении получена оценка отклонения оси инерции тела от вертикали при больших и), а также описана установка для динамической балансировки тел. [c.285]

Первая и главная из них возникала вследствие быстрого накопления угловых погрешностей системы из-за самопроизвольного ухода гироскопов. Ориентировочные оценки, которые можно было сделать уже в то время из чисто геометрических соображений, показывали, что угловая погрешность ориентации оси ротора гироскопа в одну дуговую минуту может приводить в такой системе к ошибке определения места судна, равной одной морской миле ( 1,85 км). Поскольку лучшие образцы свободных гироскопов имели скорость ухода примерно на уровне 300—600 дуговых минут в час, следовало ожидать, что скорость накопления ошибки определения места предлагаемым устройством будет многократно превосходить даже максимальную скорость хода судна (20—30 миль в час.). Чтобы система была пригодной к использованию, необходимо было, следовательно, изыскать возможность сокращения рассматриваемой погрешности на три-четыре порядка. В возможность достижения этого на обозримом отрезке времени в то время трудно было поверить. Другим и притом принципиальным препятствием к осуществлению навигации рассматриваемым методом был известный уже в то время факт наличия у гиромаятника скоростной и баллистической девиаций. Способ устранения этих девиаций еще не был открыт. [c.179]

Определение размеров дефектов осуществляется с учетом текущих значений параметров режима контроля, обеспеченного при контроле в среде газового потока со скоростью до 6 м/с. В процессе контроля, помимо основных измерений компонент магнитного поля, измеряются скорость контроля, намагниченность стенки трубы на бездефектном участке, угловые перемещения дефектоскопа, а расчетом определяются мгновенная скорость на кольцевых неоднородностях трубы, средняя скорость на длине 10 см, длины труб и координаты дефектов. Дефектоскоп имеет взрывозащищенное исполнение, пригоден для использования при низких температурах воздуха. Дефектоскоп КОД-4М-1420 использовали в зимний период для контроля участка газопровода Уренгой-Центр 1 ПО "Тюментрансгаз . Выявленное трещинообразование на концентраторах напряжений металла стенок труб различного происхождения сопровождалось сочетанием двух типов дефектов коррозия + трещина, задиры + трещины, вмятина + коррозия + трещина, продольный сварной шов + трещины по линии сплавления. Обнаружение подобных дефектных зон возможно по признаковым характеристикам дефектов типа трещины, а уточнение сочетания дефектов и оценка суммарной глубины дефекта осуществляются по спе циальным программам, реализующим математическое выражение физического влияния фонового дефекта на параметры магнитного поля рассеивания главного дефекта - трещины. [c.74]

Однако около угловой точки давление и угол наклона вектора скорости меняются на порядок по величине на малой длине. Тогда в области толщиной Ве имеющей всегда дозвуковой участок профиля скорости, составляющие скорости и, е , нормальные и тангенциальные к поверхности тела, имеют одинаковый порядок величин. Из уравнений неразрывности и импульса следует, что на длинах в окрестности угловой точки продольный и поперечный градиенты давления имеют одинаковый порядок. Использование этих оценок при совершении предельного перехода Не оо в уравнениях Навье — Стокса приводит к уравнениям Эйлера. Однако решения уравнений Эйлера не позволяют удовлетворить условиям прилипания на контуре тела. Поэтому на длинах Не / приходится рассматривать еще один, более тонкий слой, в котором главные члены уравнений Навье — Стокса, связанные с вязкостью, имеют порядок инерционных членов. Из этого условия вытекает оценка толщины области вязкого течения, которая оказывается пропорциональной Не" . В случае обтекания нетеплоизолнрованного тела возникают дополнительные особенности предельного решения уравнения энергии, с которыми можно познакомиться в работе [21]. Использование известного принципа асимптотического сращивания решений в разных характерных областях течения (см., например, [41]) позволяет получить все необходимые граничные условия. Сращивание решений для локальной области, имеющей продольный и поперечный размеры Не" / , и для внешнего сверхзвукового потока дает внешнее краевое условие для локальной области. Сращивание с решением в невозмущенном пограничном слое дает профили параметров в невозмущенном набегающем потоке , т. е. при (ж/Не" /2) ----оо. Из-за малой толщины области вязкого течения [c.249]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...