Жесткость при одноосном нагружении

Жесткость при одноосном нагружении [c.99]

Из опыта эксплуатации кулачковых и торсионных пластометров и задач, которые стоят в области изучения реологических свойств металлов и сплавов для процессов ОМД, можно определить требования, которым должны удовлетворять современные установки подобного типа - 1) широкий регулируемый скоростной диапазон испытаний в пределах 0,01—500 с 2) возможность получения больших степеней деформации (испытания на плоскую осадку, кручение) 3) возможность воспроизведения самых различных, заранее программируемых и управляемых с помощью ЭВМ законов нагружения как за один цикл испытаний, так и при дробном деформировании 4) возможность записи кривых релаксаций в паузах между нагружениями с длительностью пауз от 0,05 до 10 с 5) фиксация структуры металла с помощью резкой закалки образца в любой точке кривой течения 6) оснащение установок высокотемпературными печами для нагрева образцов до 1250 °С в обычной среде и в вакууме или среде инертного газа до 2000—2200 °С 7) возможность воспроизведения при испытаниях, особенно дробных, различных законов изменения температуры металла, фиксация температуры образца с помощью быстродействующих пирометров 8) возможность проведения испытаний не только при одноосных схемах напряженного состояния, но и в условиях сложнонапряженного состояния, особенно при исследовании предельной пластичности 9) обеспечение высоких требований по жесткости машин, по техническим характеристикам измерительной и регистрирующей аппаратуры, возможность стыковки с ЭВМ (УВМ) для автоматизированной обработки данных и управления экспериментом. [c.49]

Долговечность в режимах с варьируемой жесткостью нагружения при одноосном напряженном состоянии. Рассмотрим ценные с практической точки зрения испытания с заданным интервалом температур и варьируемой в широких пределах амплитудой деформации. Деформирование и разрушение металлов определяется взаимодействием касательных и нормальных напряжений. Если пластическая деформация, вызываемая касательными напряжениями, приводит к накоплению дефектов в материале [c.75]

Другой простой Моделью является модель Фойгта (рис. 22.26). В этой модели упругий элемент имеет жесткость (смысл индекса будет объяснен в дальнейшем). При параллельном соединении упругого и вязкого элементов напряжения в этих двух элементах суммируются, и физический закон в случае одноосного нагружения имеет вид [c.523]

Возможность построения ниспадающей ветви на испытательных системах с довольно малой для данного случая жесткостью нагружающей системы R = 10 Н/м методом превентивных разгрузок при одноосном деформировании зернистого композита проиллюстрирована на рис. 7.115. Отметим, что точка Сг, поврежденность в которой составляет 17,7%, является последней равновесной точкой, фиксируемой в режиме монотонного нагружения при указанной жесткости R. Реализация закритической стадии деформирования в рассматриваемом вычислительном эксперименте позволяет сделать вывод о том, что "жесткий режим нагружения может быть имитирован последовательностью мягких малых нагружений и разгрузок. [c.147]

Из уравнений (6.48) и (6.49) можно определить несущую способность материала элемента каркаса /С/(1 + Еэ) в условиях двухмерного нагружения с соотношением нагрузок 1 1. Это — основная прочностная характеристика для применяемых в каркасе материалов. По сравнению с одноосным двухосное растяжение материала приводит к некоторому снижению прочности и особенно к уменьшению относительного удлинения при разрыве жесткость и модуль материала значительно увеличиваются. Следовательно, использование характеристик материалов, снятых при одноосно.м растяжении, может привести к ощутимым ошибкам при расчете рукавов. [c.163]

Для определения свойств низкомодульных материалов при различных скоростях нагружения очень удобен метод, применявшийся авторами работы [10], но в несколько измененном виде. Он состоит в том, что небольшой образец нагружается динамически сжимающей нагрузкой между двумя маятниками и во время удара измеряется ускорение одного из маятников. Если сжатие образца одноосное и если трение на торцах мало, то по измеренной величине ускорения можно определить как напряжение, так и деформацию в образце в зависимости от времени. Метод применим, если жесткость маятников достаточно велика но сравнению с жесткостью исследуемых материалов. [c.147]

В режиме пропорционального "мягкого нагружения (Д = Дзз < < 10 Н/м ) диаграммы деформирования, построенные при численном моделировании испытания на одноосное сжатие обрываются в наивысших точках при напряжении -143,4 МПа и деформации —1,7-10 . На восходящем участке диаграммы деформирования коэффициент жесткости R не оказывает заметного влияния на механическое поведение неоднородного тела. [c.138]

Исследование закономерности изменения шага усталостных бороздок при приложении второй составляющей растяжения или сжатия в плоскости трещины позволило определить поправочную функцию f X) по такой схеме. Зафиксируем величину одноосного растягивающего напряжения во и по отношению к нему будем учитывать влияние второй составляющей в плоскости трещины через соответствующую поправочную функцию f X). Одинаковой величине шага усталостных бороздок будет соответствовать одинаковая величина жесткости напряженного состояния, характеризуемая одинаковой величиной коэффициента интенсивности напряжений. При этом для одноосного цикла нагружения f(A,) = l. Пусть шаги усталостных бороздок одинаковы и, следовательно, одинаковы коэффициенты интенсивности напряжений, зафиксированные соответственно на длинах трещин I] при Х=0 и /г при Тогда можно записать [c.157]

Если распределение двух материалов неоднородно по всему поперечному сечению, правило смеси для определения модуля упругости при одноосном нагружении не может быть использовано, так как жесткость на изгиб определяется преимущественно внешними слоями и вклад каждой пластины пропорциона ен квадрату ее расстояния от нейтральной оси. В этом случае жесткость балки вычисляется по формуле [c.62]

Поэтому можно считать, что коэффициенты Vi. V4 в (1.58) характеризуют средние жесткости однонаправленного слоя соответственно при растяжении и сдвиге. Они могут быть использованы для сравнения средней жесткости анизотропных композиционных материалов с жесткостью конкурирующих с ними изотропных материалов 162]. Если анализировать среднюю жесткость композитов (она важна, например, при равномерном двухосном растяжении материала), то сравнивать Vi с Е/ 1 — v ) более целесообразно, чем сравнивать модуль ] однонаправленного материала с модулем упругости Е конкурирующего изотропного материала. Если же анализировать применение материала в условиях одноосного нагружения, последнее сравнение более разу.мно. [c.22]

Эффективный модуль упругости или удельная жесткость (отношение модуля упругости к плотности) металлического слоистого м атериала зависит не только от модуля упругости, плотности и объемной доли отдельных металлов, образующих слоистый материал, но также и от их расположения и вида нагружения материала в конструкции. Упругое поведение металлического слоистого композиционного материала при одноосном нагрул<ении в плоскости композиции, т. е. в любом направлении, параллельном пластинам, аналогично поведению композиционного материала, армированного однонаправленными волокнами и нагруженного параллельно направлению их расположения. Оно легко может быть прогнозировано в соответствии с правилом смеси. [c.61]

В результате одноосного сжатия материала с жесткостью R = 10 Н/м удалось зарегистрировать равновесные состояния на участке А2В2, а с жесткостью R = 5,0-10 Н/м — на участке А3В3. Маг кроразрушение композита происходит в первом случае как результат неустойчивого развития кластеров локализованного разрушения при 33 = —1,8 10 ( Т33 = —140,1 МПа, р = 20,3%), а во втором вследствие относительной стабилизации этого процесса лишь при 33 = -2,3 10 ( т5з = -77,5 МПа,р = 42,2 %), что на 5,5 % и 35,3 % соответственно больше уровня предельных деформаций при "мягком нагружении. [c.138]

Для построения адекватных моделей поведения материалов на закри-тической стадии деформирования необходимо проведение экспериментов на испытательных машинах достаточной жесткости, реализующих в образцах разнообразные напряженные состояния среды. Осуществление такого рода опытов связано с техническими трудностями, и имеющиеся данные, обычно, относятся лишь к поведению материала при одноосном растяжении, чистом сдвиге и гидростатическом сжатии. На основе этих базовых экспериментов и результатов математического моделирования могут быть построены варианты моделей сред с разупрочнением при разгрузке и активном нагружении. [c.187]

По известной кривой для простого растяжения с помощью соотношений (2.29) и (2.31) можно построить кривые де( х)рмиро-вания, соответствующие заданным значениям А (рис. 2.6). Для рассматриваемого случая [Ур = 1/(1 - Л)] кривые при Л > О располагаются выше кривой, соответствующей чистому растяжению. В этих условиях разрушение может произойти хрупко при де( юрмациях меньших, чем ссютветствующие условному пределу прочности при одноосном растяжении (Гв. Условный предел текучести также оказывается связанным с жесткостью нагружения [c.84]

Наибольшее число таких данных относится к случаю пластичности, и из них следует (см., например, [4]), что наилучшее и вполне приемлемое для практики приближение дает использование деформационной теории. Теории изотропного и трансляционного упрочнения существенно завышают результат. Это объясня- ется тем, что в таких ассоциированных с регулярной поверхностью нагружения теориях принцип градиентальности жестко ограничивает вид возможной пластической деформации при выпучивании [22]. Такая излишняя жесткость связей и приводит к повышению значения критической нагрузки не только в случае одноосного сжатия, но и при других способах нагружения. Дефектность ассоциированных с регулярной поверхностью нагружения законов пластичности особенно сильно проявляется в случае крутильной потери устойчивости, которая в рамках упругости была рассмотрена в 5 предыдущей главы. [c.149]

Однако испытания трубок не всегда удабны. Если материал не обладает достаточной жесткостью, то при нагружении тонкостенной трубки деформация кручения может сопровождаться появлением наклонных к оси образца волн (потерей устойчивости), что, естественно, искажает картину сдвига. Этого можно избежать, если увеличить толщину трубки, но тогда напряженное состояние оказывается заметно неоднородным и становится не известным, какому значению т следует поставить в соответствие замеренные деформации сдвига. В таких случаях более удобно испытание на одноосное растяжение сплошного образца. [c.84]

Для характеристики напряженного состояния материалов используют понятие о коэффициенте их мягкости или жесткости а, который представляет собой отношение максимального касательного напряжения Ттах (критерия П1 теории прочности) к наибольшему приведенному напряжению растяжения 5тах, вычисляемому по И теории прочности [247]. Для одноосного растяжения коэффициент а = 0,5, это так называемое жесткое нагружение для кручения а = 0,8 для одноосного сжатия а = 2 — мягкое нагружение, когда хрупкий при растяжении металл становится пластичным. [c.193]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...