Течение в горизонтальных трубах

При вязкостно-гравитационном режиме течения в горизонтальных трубах для расчета средней теплоотдачи можно воспользоваться следующей формулой [15] [c.78]

Течение в горизонтальной трубе 2300 64,2 [c.82]

К первому типу относится волновое расслоенное течение в горизонтальных трубах и дисперсно-кольцевые течения при любой ориентации канала. Ко второму типу можно отнести пузырьковый, снарядный и эмульсионный режимы течения. В 7.4 и 7.5 рассмотрены структуры второго типа. [c.310]

РЕЖИМЫ ТЕЧЕНИЯ В ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ТРУБАХ [c.134]

На рис. 6-3 показано распределение воды и воздуха при их совместном течении в горизонтальной трубе, полученное в опытах А. А. Арманда. Разделение потока осуществлялось на выходе из трубы специальным ножом, перемещавшимся в диаметральной плоскости. Разделенные ножом два потока смеси направлялись в раздельные сепараторы, в которых жидкость отделялась от газа, и их количества измерялись независимо. [c.134]

Совпадение течение в вертикальных трубах сверху вниз при охлаждении и снизу вверх при нагревании Взаимно-перпендикулярное направление течение в горизонтальных трубах. .............. Противоположное направление течение в вертикальных трубах снизу вверх при охлаждении и сверху вниз при нагревании. ...... 0,35 0,35 0,21 0,30 0,60 0,80 0,18 0,10 0,07 <1100 < 200 С 300 от 8 106 до 4. 10 8 3- 10S 1,5. 107 10 1,2-10 20—130 60—130 60—130 [c.215]

Взаимо перпендикулярное направление течение в горизонтальных трубах. .......... 0,35 0,60 0,10 <200 3-105-1,5-107 60--130 [c.297]

Рис. 10-2. Расслоенный режим течения в горизонтальной трубе.

Третий случай — течение в горизонтальной трубе при нагревании нли охлаждении жидкости. В этом случае под действием свободной конвекции частицы жидкости движутся в плоскости, перпендикулярной к оси трубы, а под действием вынужденной конвекции эти же частицы одновременно перемещаются вдоль оси грубы. При нагревании, вследствие разности плотностей, у стенки возникнут восходящие токи жидкости, а в середине трубы — нисходящие (рис. 16-6). При охлаждении жидкости движение носит обратный характер. Движение жидкости в горизонтальной трубе, возникающее в результате взаимодействия вынужденной и свободной конвекции, можно схематически представить как бы происходящим по двум винтовым линиям, причем по одной из них вращение направлено по часовой стрелке, а по другой — против часовой стрелки. Вопрос об устойчивости такого течения практически не исследован. О нем можно лишь косвенно судить по некоторым измерениям теплоотдачи (см. 16-3). [c.319]

Рис. 16-20. Коэффициент сопротивления при течении в горизонтальной трубе.

Отмеченные особенности поведения 1 и при вязкостно-гравитационном течении в горизонтальных трубах хорошо отражает интерполяционное уравнение [c.351]

Как видно из рис. 16-37, число Nu при вязкостно-гравитационном течении в горизонтальных трубах становится постоянным по длине при меньших значениях X, чем в случае чисто вязкостного течения. Поэтому уравнение (16-60) будет справедливо при >=1,7-10 и На з= 1,8-10 + + 55Z- [c.352]

Режимы течения в горизонтальных трубах [c.114]

Пузырьковый режим течения в вертикальных трубах наблюдается при умеренном паросодержании и небольшой скорости течения пароводяной смеси. Пузыри пара небольшие и довольно равномерно распределены по сечению трубы. При пузырьковом течении в горизонтальных трубах пузыри пара располагаются в верхней части трубы, а вода — в нижней ее части. [c.150]

Разделение фаз является характерной особенностью движения пароводяной смеси в трубах, в особенности если обе фазы по порядку величины своего объемного содержания в потоке близки друг к другу. Основными являются две формы расслоенного движения кольцевая и лотковая. Пробковый или снарядный режим течения малоустойчив. Некоторые исследователи считают, что при высоких давлениях он вообще не появляется [Л. 39, 40]. Кольцевое течение в горизонтальных трубах может сопровождаться утолщением кольца в нижней части [Л. 17]. [c.17]

Рассматриваем установившееся ламинарное течение в горизонтальной трубе, происходящее под действием постоянного перепада давления. Радиус трубопровода - R. [c.87]

До настоящего времени расслоенное течение газожидкостной смеси является одной из гидродинамических проблем. Несмотря на кажущуюся простоту, создание математической модели расслоенного турбулентного течения представляет определенные трудности, вытекающие из необходимости учесть все характерные особенности этого течения, наблюдаемые в эксперименте в существовании качественно различных зависимостей определяемых параметров при плоской и волновой поверхностей раздела фаз в обратной зависимости ф от р и Гг по сравнению с таковой при пробковой структуре в возможности возникновения различных течений (напорных, самотечных, безградиентных) в отсутствии зависимости ф от критерия Гг смеси при расслоенном течении в горизонтальных трубах с относительно большими значениями критерия Гг и возникновения этой зависимости при малых значениях Гг в существовании двух различных типов профилей локальных скоростей и других. [c.86]

Основными параметрами, определяющими состояние поверхности раздела, являются объемное расходное газосодержание р и критерий Фруда. Граница между двумя указанными состояниями поверхности раздела фаз определяется в зависимости от этих параметров. Для течения в горизонтальных трубах кривая, отражающая области существования волнового течения и течения с гладкой поверхностью раздела, приведена на рис. 3.22. [c.108]

Пример 27-1. Определить коэффициент теплоотдачи и количество переданной теплоты при течении воды в горизонтальной трубе диаметром d = 0,008 м и длиной 1= 6 м, если скорость w= - 0,1 м/сек] температура воды = 80° С, температура стенки трубы = 20 С. [c.443]

Для течения в горизонтальных и слабонаклонных трубах приближенная методика расчета условий взаимных переходов между различными структурами, предложенная в [71], рассматривает в качестве базового расслоенный режим течения. Для этой структуры одномерные уравнения сохранения импульса записываются отдельно для потоков жидкости и газа. При известном (или постулируемом) законе трения на межфазной границе такой подход позволяет рассчитать доли сечения, приходящиеся на каждую из фаз в рассмотренном режиме течения, и градиент давления в трубе. (В 7.7 подобный подход будет рассмотрен нами достаточно детально.) Если бы жидкость и газ двигались в трубе со своим массовым расходом в отсутствие другой фазы, то соответствующие градиенты давления за счет трения выражались бы известным законом Дарси—Вейсбаха [26] [c.306]

Укажем, наконец, что двухфазное течение в охлаждаемых трубах (конденсация движущегося в трубе пара) характеризуется уменьшением скорости смеси по длине канала по этой причине его структура очень сильно зависит от ориентации канала. В вертикальных охлаждаемых каналах устойчивое течение практически возможно лишь для опускного парожидкостного потока, так как при встречном движении пленки конденсата и пара велика вероятность захлебывания (см. гл. 4). При опускном движении конденсирующегося пара в вертикальной трубе самым естественным и основным является кольцевой режим течения. В горизонтальных трубах при малых скоростях смеси всегда возникают расслоенные структуры. Однако при конденсации жидкая пленка непрерывно образуется по всему периметру канала и затем стекает вниз. Поэтому здесь также наблюдается кольцевая структура с большой и увеличивающейся по длине несимметрией в распределении толщины жидкой пленки по периметру трубы. Большая часть расхода жидкости в направлении течения приходится на нижнюю часть сечения канала — ручейковая структура, тогда как наиболее интенсивная конденсация происходит по верхней части периметра, где пленка конденсата тонкая. [c.340]

При высоких газосодержаниях и значительных скоростях смеси (в данном случае при, 3=0,81 и йУсм = = 10 м/с) ее течение в горизонтальной трубе приближаем izr [c.135]

При удельных массовых расходах, превышающих 6,86-10 кгЫь -час, наблюдается переход от снарядного к эмульсионному течению. В этом случае для границы между пузырьковым или эмульсионным и снарядным течениями может быть использовано соотношение Бейкера [17]. Различие между пузырьковым и эмульсионным течениями невелико. Соотношение Бейкера получено для течения в горизонтальных трубах, однако исследования Костерина [18] показывают, что ориентация не влияет на структуру потока, если скорости течения достаточно велики. Фиг. 11 и 12 показывают, что кривая, предложенная Бейкером, имеет правильную форму, но она лежит значительно ниже границ действительного перехода. [c.49]

Уравнение (2-105) справедливо при под-емном теченир в щертика ьных трубах и при течении в горизонтальных трубах в пределах значений я от i,0i до 1,6, Re от 10 до 10 , Gr/Re <0,6 и <7с от 0,1 до io МВт/м . [c.170]

По формулам (1.231) и (1.231а) можно рассчитывать ф в эмульсионном, снарядном и пузырьковом режимах течения в горизонтальных трубах. [c.97]

Такой прием, основанный на одномерной модели течения, вносит условность в определяемые значения и должен обязательно оговариваться. С достаточной точностью он может быть использован лишь при умеренном изменении теплофизиче-ских свойств жидкости по сечению трубы. При сверхкритическюс давлениях и интенсивном обогреве трубы его применение может приводить к неверным результатам при нахождении При этих условиях для определения местных и средних коэффициентов гидравлического сопротивления, а также его составляющих — сопротивления трения, ускорения и гидравлического напора — используют метод двух перепадов [34]. Он заключается в том, что наряду с разностью статических давлений на обогреваемом участке трубы длиной I измеряется также перепад статического давления на адиабатическом участке / , примыкающем к выходу из зоны обогрева (рис. 6.29). На входе в обогреваемый участок организуется стабилизированное течение. Минимальная длина адиабатического участка должна быть не менее SQd, чтобы на выходе из него восстанавливалось развитое турбулентное течение при постоянных физических свойствах. Записывают соотношения для перепадов давления на обогреваемом Др и адиабатическом Др участках. Для частного случая течения в горизонтальной трубе (ДРгид 0) имеем [c.399]

На рис. 29 показаны фотоснимки течений в горизонтальной трубе D = 99,8 мм со скоростью = 2,5 м1сек при газосодержании Ра, составляющем 0,28, 0,89 и 0,95. [c.112]

М. А. Мологин специально исследовал формы течения газожидкостных смесей и скоростей перехода из пробкового в расслоенное течение в горизонтальных трубах. Нами при построении структурных диаграмм, приведенных на рис. 36, 39 и 41, и, следовательно, эмпирической зависимости (208) использованы его данные. [c.121]

Течение в горизонтальных трубах. Немногие опытные данные по теплообмену в горизонтальных трубах опубликованы в [Л. 4, 9 и 10]. На рис. 16-13 приведены результаты измерений теплоотдачи при течении воды по данным [Л, 4] (координаты те же, что и на рис. 16-9). Область вязкостно-гравитационного течения (Не < Рекр 2 300) здесь соот- [c.327]

Вследствие наложения поперечной циркуляции на движение жидкости вдоль оси (см. 16-1) теплоотдача при вязкостно-гравитацион-ном течении в горизонтальных трубах выще, чем в вертикальных в случае совпадения вынужденной и свободной конвекции у стенки. По этой же причине при переходе через критическое число Рейнольдса [c.328]

Рис. 16-17. Теплоотдача при различных условиях взаимодействия вынужденной и свободной конвекции. I течение в вертикальной трубе сверху вниз при охлаждении (GгPr)J,= (0,8-i-2,5) 10 2 —течение в горизонтальной трубе при охлаждении (ОгРг) -(0,8+2) 10 3 —течение в аертккальной трубе снизу вверх при охлаждении, (СгРг) = "(1,3- -2>5) 10 .

Результаты, полученные в Л. 24], не дают достаточного представления о закономерностях теплообмена. Поэтому обратимся непосредственно к опытным данным. Экспериментальное исследование теплообмена при вязкостно-гравитационном течении в горизонтальной трубе при постоянном по окружности и длине тепловыделений в стенке проведено А. Ф. Поляковым и автором [Л. 26 и 27]. Теплоотдача изучалась при течении воды в трубе, обогреваемой электрическим током. Труба из стали 1Х18Н9Т имела внутренний диаметр 19 мм ш толщину стенки 0,36 жл обогреваемый и успокоительный участки были равны примерно lOOd каждый. [c.347]

Рис. 3.9. Сравнение теоретической зависимости (3.55) с экспериментальными данными Г. Одишария [10] при расслоенном течении в горизонтальной трубе.

Граница устойчивости расслоенной структуры при течении в горизонтальной трубе на основании опытов Г. Э. Одишария [10] может быть определена по (3.62) при Его = 0,2, т. е. [c.102]

Для количественного описания явлений, происходящих в процессе фазовых превращений, делается предположение, что зависимости, полученные ранее для течений без перехода фаз (равновесных течений), будут справедливы для течений с фазовыми превращениями (неравновесных течений), если в них балансовые объемные газосодержания заменить расходными (действительными). С целью установления зависимостей между расходными и балансовыми газосодержаниями проведены экспериментальные исследования истинных газосодержаний и гидравлических сопротивлений равновесных и неравновесных пароводяных течений в горизонтальной трубе и их сравнение при одних и тех же давлениях, скоростях смеси, балансовых объемных газосодержаниях и структурах течения. При этом адиабатические малоградиентные течения пароводяных смесей считаются равновесными, а течения пароводяных смесей в процессе теплообмена между смесью и окружающей средой — неравновесными. [c.272]

Определить значение коэффициента теплоотдачи и количество передаваемой теплоты при течении воды в горизонтальной трубе диаметром rf=10 мм и длиной /=1,2 м, если средние по длине температуры воды и стенки трубы равны соответственно = = 30°С и /с=60°С, а расход поды G==7-10- кг/с. [c.77]

Так, например, при пузырьковом и снарядном режимах течения газосодержание в верхней части горизонтально трубы больше, чем в нижней (рис. 2а, б). Кролш того, переход от снарядного течения к пленочному в горизонтальных трубах осуществляется несколько иначе, чем в вертикальных. Пусть при определенной скорости ввода газовой фазы в горизонтальную трубу там установился снарядный режи.м течения. Будем увеличивать газосодержание потока. Благодаря действию силы тяжести более тяжелая фаза (жидкость) будет стремиться в нижнюю часть трубы, а более легкая (газ) — в верхнюю. Таким образом, возникнут параллельные потоки жидкой и газообразной фаз. Такой режим течения носит название расслоенного. При этом на поверхности жидкости могут возникать поверхностные волны (см. рис. 2, в), вызванные движением газовой фазы. При дальнейшем увеличении скорости подачи газа поверхностные волны могут достигать верхней стенки аппарата. Эти волны распространяются с большой скоростью и смачивают всю поверхность верхней части трубы, на которой остается пленка жидкости. Пленка покрывает поверхность трубы в промежутках между перемычками (рис. 2, г), образованными жидкостью. Режим течения, при котором образуются эти перемычки, носит название волнового режима с перемычками. Если происходит дальнейшее увеличение скорости газа, то газовый поток пробивает жидкие перемычки [c.6]

Для случая распределения частиц по размерам Синклер [7081 ввел эмпирическую зависимость для предельной скорости выпадения осадка. Невит и др. [571] изучали осаждение при турбулентном режиме течения по горизонтальным трубам. Они производили измерения в процессе осаждения крупных твердых частиц (крупнозернистый песок, гравий и оргстекло) и тонких порошков (песок и циркон), взвешенных в воде. Прокачка осуществлялась шли-керным насосом с герл1етичным уплотнением по дюймовым трубам. Среднюю скорость воды измеряли при помощи добавки соли, а распределение скоростей — с помощью трубки Пито твердые частицы отбирали с помощью делителя потока, состоящего из кромки ножа и заслонки. Было установлено, что осаждению твердых частиц препятствуют следующие процессы [c.391]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...