Коррозия сварных соединений алюминия и его сплавов

Коррозия сварных соединений алюминия и его сплавов 154, 364, 377, 381 [c.509]

Для удаления окислов алюминия из сварочной ванны и разрушения окисной пленки при сварке алюминия и его сплавов применяют флюсы, содержащие легкоплавкие смеси хлористых соединений. Все флюсы для сварки алюминия, особенно содержащие хлористый литий, очень гигроскопичны, поэтому их хранят в герметически закрытых банках и открывают лишь перед употреблением. При выполнении прихватки флюс наносят только на присадочный материал. После сварки остатки флюса удаляют с поверхности шва и прилегающей к нему зоны для предотвращения коррозии сварного соединения. [c.196]

Присутствие в уксусной кислоте 10 мг/л хлорного железа вызывает язвенную коррозию алюминия аналогично действует металлическая ртуть, ацетаты ртути, железа, меди в концентрации 5 мг/л [103]. Окислители бихромат, азотная и фосфорная кислоты являются ингибиторами коррозии алюминии в уксусной кислоте. Легирование алюминия магнием до 3,5%-марганцем до 1,2%, кремнием до 5%, медью до 0,25%, хлором до 0,25% не изменяет стойкости металла в уксусной кислоте. Сварные соединения алюминия и его сплавов обладают такой же стойкостью, что и основной металл. Увеличение содержания [c.52]

Проверка возможности анодирования клее-сва рных соединений. Одно из существенных достоинств клее-сварных соединений состоит в том, что они позволяют в случае необходимости анодировать узлы и конструкции из алюминиевых сплавов после сварки и отверждения клея с целью защиты их от коррозии. В настоящее время наиболее широко применяют сернокислотное анодное оксидирование сплавов алюминия. При этом режимы оксидирования листового плакированного материала и прессованных неплакированных профилей различны. Однако для [c.86]

Остатки флюса вызывают коррозию металла, поэтому при сварке алюминия и его сплавов с применением флюсов необходимо тщательно очищать сварные соединения от остатков флюса и шлака в зазорах, щелях, пазухах. При угловых и нахлесточных соединениях очистка затруднена, и в этом основной недостаток сварки под флюсом. [c.193]

Наиболее опасными видами коррозии алюминиевых сплавов являются межкристаллитная коррозия и коррозионное растрескивание. Более высокой стойкостью обладают сплавы, не содержащие в своем составе медь. Промышленный алюминий марок АД и АД1, сплавы с марганцем АМц, сплавы с магнием АМг2, АМгЗ обладают высокой коррозионной стойкостью и могут применяться в морских и тропических условиях. Методы производства полуфабрикатов не оказывают влияния на их коррозионную стойкость. Сварные соединения из этих сплавов по коррозионным свойствам близки к основному металлу. [c.74]

Существенное преимущество никеля и его сплавов — иммунитет его к коррозионному растрескиванию в растворе хлоридов. Более устойчивы, чем чистый никель и его сплавы К — монель (с концентрацией 66% никеля, 30% меди, до 3,5% алюминия, 1,5% железа), X — инконель (с концентрацией 73% никеля, 15% хрома, 3,5% титана, 1,0% ниобия), G — иллий (с концентрацией 56% никеля, 22,5% хрома, 6,5% железа, 6,5% меди, 1,25% марганца, 6,4% молибдена), хлоримет 2 (63% никеля, 3% хрома, 32% молибдена). В деаэрированном паре при температуре 400° С сплавы никеля достаточно устойчивы. В паре при температуре 500° С инконель корродирует со значительной скоростью [111,247]. В воде при температуре 316° С он межкристаллитной коррозии не подвержен. При деаэрации скорость коррозии снижается. Увеличение pH воды до 9,5 приводит к снижению скорости коррозии отожженной инко-нели. Стабилизирующий отжиг лишь в малой степени уменьшает ее. Сварные соединения инконели и аустенитной нержавеющей стали стойки в деаэрированной воде при температурах до 300° С [111,248]. При температуре 650° С коррозия никелевых сплавов по преимуществу межкристаллитная. Отмечается также обезуглероживание сплавов. При температуре 680° С достаточно стоек хастелой. [c.227]

Циклические испытания разнородных сварных соединений 08Х15Н5Д2Т—ВВ8—0Т4 показали, что вставка имеет пониженную коррозионную стойкость. Уже после первого цикла испытаний на сплаве ВВ8 отмечалось образование черных сыпучих продуктов увеличение числа циклов приводит к усиленной коррозии. Рентгеновским фазовым анализом установлено, что продукт коррозии сплава ВВ8 — оксид ванадия. Однако прочность сварных соединений остается высокой. При механических испытаниях, проведенных после коррозионных испытаний, разрушение в основном имеет вязкий характер. Вставки из сплава ВВ8 должны быть защищены от коррозии, и в производство была внедрена металлизация алюминием в сочетании с лакокрасочным покрытием. [c.184]

С целью дополнительной проверки коррозионной стойкости сталей углеродистой и Х18Н10Т, сплава ХН78Т, алюминия и титана были изготовлены лабораторные сварные змеевиковые подогреватели газа из этих металлов. Конструкция змеевика представляла собой образец напряженного металла. Снаружи змеевики обогревали нитрат-нитритным расплавом, находившемся в стальном кожухе. Внутри змеевиков нагревали аммиак, пропускаемый со скоростью 2 м1сек. При эксплуатации этих змеевиков более 2000 ч поверхность металла, подвергавшаяся воздействию расплава при 500° С, имела удовлетворительный внешний вид (покрыта тонкими плотными пленками продуктов коррозии), не было обнаружено коррозионного растрескивания основного металла и его сварных соединений. На изогнутой поверхности змеевика из углеродистой стали наблюдалось более интенсивное отслаивание [c.156]

Местные избирательные виды корро- и1и характерны для сварных соединений высоколегированных сталей и сплавов цветных металлов. Типич-НЫЛ1 примером является межкристал-литная коррозия аустенитных и хромоникелевых сталей, которая развивается в трех зонах в основном металле, нагреваемом при сварке до (>00 — 900 С, в сварном шве и в основном металле близ линпи сплавления в узкой зоне, нагреваемой до температур оолее 1250° С (ножевая коррозия) [18, 25]. Точечная коррозия типична для пассивирующихся металлов (хром, алюминий, хромоникелевые стали и др.) и возникает в результате повреждения в отдельных участках пассивной пленки. В свар-ных соедпнениях точечной коррозии подвержена преимущественно зона термического влияния в связи с ослаблением иленкп прп нагреве. [c.131]

Технический алюминий различных марок, сплавы АМц и Д12 относятся к группе сравнительно стойких сплавов. Однако при использовании технического алюминия АДОО, АДО в оборудовании для получения азотной кислоты швы разрушаются из-за межкристаллитной и язвенной коррозии. Отжиг (гомогенизация) соединений при 550 °С в течение 2—4 ч подавляет межкристал-литную и язвенную коррозии. Применение для указанного оборудования алюминия высокой чистоты (А95— А995) значительно повышает срок его службы, причем термообработка сварных соединений не требуется. Оборудование для хранения и перевозки холодной концентрированной азотной кислоты, изготовленное из алюминия АДО, АД1, также не требует термообработки. [c.74]

При относительно малой аэрации (например, в спокойной воде) нержавеющая сталь находится в малоустойчивом пассивном состоянии и поэтому будет малоэффективным катодным контактом, способным лишь немного ускорять коррозию железных сплавов и заметнее — сплавов более электроотрицательных, подобных алюминию. Так, например, для конструкций из низколегированной сгали допустимы соединения заклепками или сварными швами из нержавеющей хромо-никелевой стали. При таких, имеющих относительно небольшую площадь, конструктивных элементах из нержавеющей стали последняя остается вполне устойчивой за счет электрохимического защитного эффекта и лишь в очень небольшой степени увеличивает общую скорость коррозии сопряженной с ней низколегированной стали. Наоборот, если поверхность нержавеющей стали очень велика по сравнению с поверхностью низкоуглеродистой стали (чугуна, цинка или алюминия), то хотя нержавеющая сталь и не является таким активным катодом, как медь, тем не менее появляется опасность значительного ускорения коррозии более отрицательного металла за счет контактной коррозии. [c.416]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...