Напряжения без осевых напряжений - Пластическая

Горные породы — мрамор, доломит, гранит, базальт — в условиях трехосного нагружения при небольшом обжимающем давлении дают не слишком большую пластическую деформацию перед разрушением (для цилиндрических образцов осевая деформация достигает нескольких процентов) в то же время при повышенных температурах вплоть до 800° С пластичность этих материалов возрастает. Их можно деформировать до осевой деформации 10—15% и больше при значительно меньшем дифференциальном напряжении течения (осевое напряжение минус поперечное) при этом происходит внутрикристаллитное скольжение. Твердые сухие гранит и базальт при обжимающем давлении 5000 атм лишь слегка пластичны при 300° С, а при 500° С они текут без разрушения под дифференциальным осевым напряжением 1100 атм до осевой деформации 15%. Наиболее же пластичная из пород—мрамор — может быть деформирована на 1500% при растяжении под обжимающим давлением 5000 атм при 800° С. [c.604]

На основе динамической кривой растяжения было установлено и доказано, что при истинно изгибных напряжениях у мягкой стали имеет место такая же усталостная прочность, как и при испытаниях на осевое нагружение. Это исследование наводит на мысль о том, что никакого влияния размеров при изгибе не было бы обнаружено, если бы рассматривались действительные напряжения в поверхностном слое, а не номинальные напряжения. Необходимо при этом предположить, что данный материал обладает способностью выдерживать неограниченное циклическое пластическое течение без разрушения, и подтвердить это допущение тем фактом, что образцы при работе на пределе выносливости могут оставаться нагретыми лишь вследствие пластических деформаций. [c.60]

Закрытая разрезка, отличается от Предыдущих тем, что отрезаемая часть прутка, замкнутая в полости ножей, подвергнута осевому сжатию, вследствие чего в зоне реза создается благоприятное для пластической деформации напряженное состояние всестороннего сжатия. При достаточных удельных усилиях осевого сжатия 1<7оо = (2-Ь5) Ох 1 разделение происходит путем пластического сдвига без разрушения. Заготовка составляет одио целое с прутком до полного отделения (рис. 6). Торцы заготовки имеют гладкую ровную, перпендикулярную к оси заготовки поверхность. [c.168]

Выражения для расчета Ка. различны при различных формах образца и при различных способах нагружения (осевое или внецентренное растяжение, изгиб). Расчет Кс по формулам (3) и (4) ведется методом последовательных приближений. Он правомерен только в том случае, когда пластическая зона мала по сравнению с длиной трещины. Чем ниже предел текучести и меньше длина исходной трещины, тем больше зона пластической деформации. Считается, что разрушающее напряжение в сечении нетто не должно превышать 0,8 сГо,2- При этом обычно лавинное разрушение образца наступает при максимальной нагрузке без постепенного ее спада в процессе роста трещины, и по- [c.95]

Методы, при которых напряженное состояние двухосного растяжения создается без приложения активной поперечной силы, вследствие стеснения поперечной деформации ег сжатия в пластической области (например, растяжение осевой силой широких пластин bit >30, точка 2 на рис. 15.3). Отношение главных напряжений и деформаций при этом задается следующими неравенствами [c.41]

При сложном напряженном состоянии подразделение материалов на хрупкие и пластичные является в большой степени условным. Материал, обладающий пластическими свойствами при осевом растяжении (сжатии), в случае сложного напряженного состояния может вести себя как хрупкий и разрушаться без значительных остаточных деформаций. Наоборот, материал, хрупкий при осевом нагружении, при другом напряженном состоянии может обнаружить ярко выраженные пластические свойства. [c.253]

Состояние тела, при котором остаточные деформации без заметного ослабления связей между частицами имеют большие величины <по сравнению с упругими), принято называть пластическим, состояние тела, при котором, наоборот, остаточные деформации перед наступлением разрушения малы (по сравнению с упругими), называется хрупким. Оба эти состояния могут при известных условиях проявляться у одного и того же тела и не являются свойствами, которые должны быть приписаны какому-нибудь материалу всегда. Так, например, мраморные цилиндры при осевом сжатии разрушаются как тела хрупкие, а при всестороннем сжатии проявляют пластические свойства. Основные механические свойства материала обнаруживаются уже из опытов на простое растяжение. Испытанию обычно подвергают цилиндрические образцы путем растяжения их с постоянной скоростью на разрывной машине. Значения истинных напряжений а и деформаций е изображаются некоторой кривой, так называемой, диаграммой растяжения. [c.7]

Для цилиндрических труб, нагруженных внутренним давлением (или осевой силой) без изгиба при циклических изменениях температуры, равномерно распределенной вдоль оси трубы и изменяющейся по толщине, условия начала формоизменения (допуск 2 10 " %) и деформации, накапливаемые за цикл, могут быть определены в диапазоне рабочих температур до 925 К (650 С) при а д./Л 4 из рис. П4.42 в зависимости от сг /Л о 2- Здесь —предел ползучести при / = 2 10 ч и накопленной пластической деформации 0,2% размах температурных напряжений — напряжения от давления. [c.360]

Нахождение усилия пластического дефбрмирова-ния заготовки при штамповке деталей типа тройников в плоскости поперечной симметрии (г О, рис. 24) является затруднительным из-за сложного характера распределения осевого напряжения а в данном поперечном сечении. Для практических раечетов можно воопо льзоваться определением усилия осевой осадки заготовки <3 г в поперечном сечении на трубной части изделия, т. е. при удалении от оси отвода большей, чем диаметр отвода (г й ). Численные аначения усилий пластического деформирования заготовки как в Центральной зоне, так и на трубной части должны быть одинаковы без учета влияния сил трения. [c.128]

На двухосное несимметричное растяжение испытывали плоские образцы с двусторонней выточкой, ширина которой Ь в три раза больше толщины утоненной части образца (рис. 83). При такой форме образца в центре выточки создается напряжепное состояние несимметричного двухосного растяжения с отношением главных напряжений 02/01 = 72 н отношением главных пластических деформаций ез/е1 = —1 ири ег=0. В некоторых образцах в середине выточки перпендикулярно действию растягивающих напряжений была сделана сквозная щель размерами 0,3X3 мм направление щели совпадало с направлением волокна в листе. Такие образцы авторы работы [203] называют надрезанными в отличие от гладких образцов без щели. Максимальные осевые напряжения вычисляли ио обычным формулам для осевого растяжения. [c.172]

Способ чистовой резки сдвигом дисковых заготовок из прутков алюминиевых и других цветных сплавов разработан в Институте технологии машиностроения Венгрии . Этот способ обеспечивает безотходное использование пруткового материала в интервале 6—60 мм и дает высококачественные заготовки с поверхностью, соответствующей 6—8-му классу шероховатости. Сущность этого способа заключается в предварительном создании напряжений осевого сжатия в прутковом материале, благодаря чему при беззазорном срезе в зоне резания юзникает объемное напряженное состояние сжатия, способствующее чисто пластическому срезу, без скола и трещин. [c.39]

Будем считать радиальное напряжение равным нулк> всюду по толщине оболочки. Тогда критерий текучести Ми-зеса, составленный для главных напряжений — окружного 0в> и осевого 0Я —будет характеризоваться кривой, изображенной на рис. 6, а. Будем предполагать, что главные оси тензора приращений пластической деформации параллельны главным осям тензора напряжений (закон течения Рейсса). Тогда приведенные на рис. 6, а оси будут также главными осями приращений пластических деформаций Аее и Аех. При движенив оболочки в радиальном направлении к оси без деформирования в осевом направлении напряжение ае будет сжимающим и Аеж = 0. Таким образом, соответствующей точкой эллипса текучести на рис. 6, а будет точка О, в которой напряжение-(Те является сжимающим и нормаль к эллипсу текучести (определяющая направление вектора приращений пластической деформации) параллельна оси Дее. [c.59]

Если можно принимать пластическую деформацию происходящей без упрочнения, то нетрудно получить и аналитические выражения для М(х). Рассмотрим, например, сжато-изогнутый стержень прямоугольного поперечного сечения, причем будем принимать пределы текучести при растяжении и сжатии одинаковыми. В таком случае при переходе в пластшеское состояние эпюры напряжений в сечении могут быть двух типов, показанных на рис. 230, где Со — среднее напряжение, равное Pl bh). Таким образом, эти эпюры можно рассматривать как результат суммирования эпюр напряжений Оо от осевого сжатия и эпюр напряжений от изгиба, представленных на рис. 231. [c.384]

В лабораторных условиях замедленное разрушение удается воспроизвести, если исследуемый материал (образец) имеет нестабильную или неоднородную структуру или если неоднородны исходные условия испытаний, к которым можно отнести нарушение оптимальных условий термической обработки (перегрев, отсутствие отпуска и др.), наводороживание, местную пластическую деформацию, воздействие жидких сред, в том числе коррозионно-нейтральных, наличие хрупких слоев на поверхности, а также неоднородность поля напряжений (перекос, внецентренность и др.) и т. д. Общим для всех этих состояний и условий является понижение пластической энергоемкости тела в целом (образца). При переходе к испытаниям тех же материалов, но в условиях или состояниях, способствующих равномерному распределению деформации по объему во времени, склонность материала к замедленному разрушению исчезает или уменьшается. Так, например, С. С. Шуракову [24] удалось наблюдать временную зависимость прочности при испытании образцов из стали ЗОХНЗА только в закаленном без отпуска состоянии (рис. 19.7). Я. М. Потак [17] установил временную зависимость прочности стали ЗОХГСА в закаленном без отпуска состоянии при осевом растяжении только у надрезанного образца на гладком образце из стали в том же состоянии склонность к замедленному разрушению не проявилась. Удалось воспроизвести замедленное разрушение на образцах из стали ЗОХГСА в структурностабильном состоянии, после закалки и отпуска при 510° С, но в условиях резкой исходной неоднородности поля напряжений. Образцы имели острые кольцевые надрезы, в вершине надрезов были созданы предварительным нагружением трещины, испытание проводили путем растяжения с перекосом на податливых испытательных машинах. [c.151]

Однако так как рассматриваемая область окружена материалом, оказывающим сопротивление возникновению текучести, то в ней не смогут развиться пластические деформации названной величины. Допустим, что удлинение, отвечающее пределу текучести, составляет 4%. Тогда малый элемент материала должен будет сузиться в поперечных направлениях на 2%. Но в окружающем материале предел текучести не будет достигнут, так что в нем получатся только упругие деформации. Предположим, что предел текучести равен 2100 кг/см , а модуль упругости Е=2 100 ООО кг/см , тогда упругие деформации в осевом направлении равны 0,001, а в поперечных направлениях 0,0003 (считая коэффициент Пуассона равным V—0,3). Таким образом, в материале, окружающем небольшую пластическую область, боковые упругие деформации составляют только три двухсотые части, или 1,5% соответствующих пластических деформаций, возникающих в упомянутой области при условии ее свободного деформирования. Поэтому, помимо малых пластических деформаций, в этой области должны иметь место упругие деформации ). То же может получиться и во многих других более слабых областях. При этом может оказаться, что среднее напряжение превысит значения местного предела текучести тогда дальнейшее увеличение нагрузки постепенно приведет напряжения в образце в состояние неустойчивого равновесия (предполагается, что отсутствуют резкие концентраторы напря-. жения — такие, как резкие выкружки у концов цилиндрической части образца, небольшие отверстия или надрезы). При некоторой более высокой нагрузке становится возможным образование нового типа пластических деформаций, когда последние развиваются без поперечного сужения, а именно образование пластических деформаций простого сдвига в тонком слое образца, наклоненном под углом 45° по отношению к направлению растяжения. В п. 13 гл. XV было показано, что при простом сдвиге пластические деформации в стали возникают при напряжении сдвига т = ао/]/3=0,577ац, где Ор есть нижний предел текучести стали при одноосном растяжении. В случае плоского напряженного состояния простого сдвига X в тонком слое AB D материала (фиг. 273), наклоненном [c.347]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...