Рамы пространственные момента

Формулы (20) — (24) являются приближенными и приведены для того, чтобы более наглядно показать физическую суть взаимодействия рамы и элементов, увеличивающих ее пространствен-ность . При расчетах не учитывался вертикальный и горизонтальный изгиб элементов рамы от моментов Мо и М (рис. 55, ж). Учет изгибной податливости элементов рамы приведет к снижению противодействующего момента, создаваемого элементом, что равносильно снижению жесткости кронштейнов. Поэтому продольное расположение элементов (рис. 55, г) менее эффективно, чем поперечное (рис. 55, д), так как в первом случае моменты Мо и М (рис. 55, ж) непосредственно деформируют поперечину, жесткость которой, как правило, меньше, чем жесткость лонжерона. [c.101]

Некоторые результаты расчета при 6 = 3 м приведены на рис. 125 а —эпюра поперечных изгибающих моментов в плоской раме б — эпюра поперечных изгибающих моментов для среднего поперечного сечения пространственной рамы при х= 0 м в —эпюра продольных нормальных напряжений для среднего поперечного сечения пространственной рамы. Штриховой линией на рис. 125, а и б показаны кривые эпюры от местной нагрузки. [c.341]

Из рассмотрения эпюр следует, что значения поперечных мО ментов в плоской раме (см. рис. 125, а) во много раз превышают значения их в пространственной раме (см. рис. 125, б). Значения поперечных моментов с уменьшением толщины стенки б уменьшаются, значения же продольных нормальных напряжений Ох, наоборот, возрастают. [c.342]

При установлении степени статической неопределимости пространственной рамы следует иметь в виду, что заделанный конец ее элемента дает шесть неизвестных три составляющих силы и три составляющих момента. Шарнирно-неподвижная опора имеет три неизвестных. [c.261]

Плоско-пространственными системами называются такие, гео--метрическая схема которых плоская, а действующие нагрузки и моменты лежат в плоскостях, перпендикулярных к плоскости рамы. Примером может служить рама, представленная на рис. 15.1.5, а. [c.261]

Рама является плоско-пространственной, поэтому в любом ее поперечном сечении силовые факторы, лежащие в плоскости рамы, равны нулю. Из рис. 15.4.3, а видно, что рама симметрична в геометрическом и силовом отношениях, следовательно, в поперечном сечении в плоскости симметрии обращаются в нуль кососимметричные силовые факторы крутящий момент Ха и вертикальная поперечная сила Хз. Отличным от нуля остается лишь изгибающий момент в вертикальной плоскости. В качестве эквивалентной системы принимаем две полурамы, полученные разрезом заданной рамы по плоскости симметрии и нагруженные неизвестным моментом Xi и силой Р (рис. 15.4.3,6). [c.276]

При составлении уравнений движения следует иметь в виду, что моменты инерции рамок карданова подвеса пространственного гиростабилизатора с наружным кардановым подвесом сравнимы с моментами инерции платформы. При этом в первом приближении уравнения движения платформы разделяются на независимые системы дифференциальных уравнений для трех отдельных его каналов только для осей х, у, г или х, у , 2 (рис. XX.6), связанных с осями рам карданова подвеса. В этом случае уравнения движения платформы следует составлять относительно осей трехгранника xyz или xy z. Для гиростабилизатора с внутренним кардановым подвесом моменты инерции рамок карданова подвеса малы по сравнению с моментами инерции платформы, и в первом приближении уравнения движения платформы разделятся на независимые системы дифференциальных уравнений для осей трехгранника х у г , связанного с платформой гиростабилизатора. В этом случае уравнения движения платформы целесообразно составить относительно осей трехгранника х У( г[. Составим уравнения движения трехосного силового [c.485]

Из рассмотрения эпюр следует, что значения поперечных моментов в плоской раме (рис. 103, а) значительно превышают значения их в пространственной раме (рис. 103, б). Значения поперечных [c.248]

Учитывая значительные моменты в углах, вызывающие скручивающее действие одной части рамы на другую, следует позаботиться о хорошем соединении между собой продольных элементов с поперечными с целью придания всей раме большой пространственной жёсткости, что важно для предупреждения деформаций поворотной платформы и расположенных на ней механизмов. [c.1191]

Г. К. Клейн, Применение способа распределения моментов к расчету пространственных рам, Вестник инженеров и техников , № 8, 1937. [c.225]

Пример 2.11 [324,с.225]. Построить эпюры изгибаюш,их и крутяш,их моментов пространственной рамы (рисунок 2.22). [c.82]

Рама называется плоско-пространственной если она является плоской в части пп. а) и б), внешние сосредоточенные и распределенные силы перпендикулярны упомянутой плоскости, а векторы моментов лежат в этой плоскости. [c.211]

Построить эпюры изгибающих и крутящих моментов в пространственных рамах (рис. 9.49) и определить в буквенных выражениях угол поворота свободного конца рамы на рис. 9.49 а в [c.288]

В настоящее время ни в одном из состояний нельзя расчетом определить все действующие нагрузки. Это объясняется тем, что автомобиль представляет собой сложную систему с многочисленными связями, состоящую из не менее сложных подсистем, которые в процессе нагружения автомобиля взаимодействуют, и этим в значительной степени определяется нагруженность автомобиля. Для примера рассмотрим определение нагрузок, возникающих во время транспортирования груза. В процессе движения эти нагрузки определяются не только профилем дороги, но и жесткостными и инерционными параметрами автомобиля. Чтобы рассчитать все нагрузки, действующие на автомобиль и тем более на его подсистемы, например раму, необходимо иметь достаточно подробную динамическую модель. Во-первых, автомобиль следует рассматривать как пространственную систему, основными элементами которой являются взаимодействующие подсистемы колеса, балки мостов, подвеска, рама, двигатель, кабина, платформа. При этом для колеса нужно учитывать не только радиальную жесткость, но и жесткость его при действии боковой реакции и момента, возникающего в пятне контакта. Динамическая модель должна учитывать крутильную жесткость рамы и жесткость ее в вертикальной и горизонтальной плоскостях. Моделируя подвеску, необходимо учитывать не только вертикальную жесткость рессор, но и возможность закручивания их от усилий взаимодействия с рамой и балками мостов. [c.73]

Увеличение угловой жесткости рамы 8 по сравнению с рамой 7 объясняется пространственным расположением поперечин (средняя поперечина повернута). Однако появление горизонтальных усилий приводит к увеличению бимоментов. Это объясняется тем, что передача горизонтального момента с поперечины на лонжерон в основном происходит через жесткую прямую пластину и, как следствие, приводит к созданию бимомента. В этом проявляется недостаток аллигаторного соединения, заключающийся в том, что при действии на раму горизонтальных нагрузок в лонжероне возникают не только изгибающие моменты, но и бимоменты. [c.107]

Изменяемость шарнирной схемы фиг. V. 29 может быть устранена введением взамен связи раскоса, в контуре 9—11—12—16—14—10, например между узлами 10 и 12. Необходимость введения в схему фиг. V. 29, для устранения ее изменяемости, дополнительной связи 1 или раскоса в контуре 9—11—12—16—14—0 показывает, что в спроектированной пространственной конструкции (см фиг. V. 26), имеющей жесткие узлы, в этих узлах при наличии кольцевых обвязок возникают значительные изгибающие моменты. Для устранения (или существенного уменьшения, если учесть наличие, кроме деформаций изгиба и деформаций от продольных сил) этих изгибающих моментов в ребрах крышки достаточно ввести в конструкцию диагональный элемент (взамен расчетного фиктивного стержня , который не может быть осуществлен). Вводить диагональ в нижней части рамы, например, между точками 17—22, не обязательно, так как в фиктивной связи усилие, вызываемое только давлением воды на корпус подшипника, незначительно. [c.424]

Расчет рам на динамические воздействия производился главным образом в связи с проверкой их на сейсмические нагрузки. Эта весьма сложная и актуальная проблема находится сейчас в центре внимания ученых, причем учет пластических деформаций здесь совершенно необходим. Требование, чтобы в результате сейсмического воздействия деформации в каркасе сооружения оставались упругими, приводит к громадному перерасходу материалов. Преодоление математических трудностей, связанных с расчетом рам в упруго-пластической стадии работы, так же как и в случае пространственных конструкций, производится обычно за счет уменьшения числа степеней свободы системы и сосредоточения масс в одной или нескольких точках. При этом чаще всего рама приводится к системе с одной степенью свободы — консоли с сосредоточенной на конце массой. Систематическое изложение такого подхода и его обобщение на системы с двумя степенями свободы проведено в монографии И. И. Гольденблата и Н. И. Николаенко (1961). Авторы рассматривают движение системы с одной степенью свободы, когда материал несущего элемента определяется диаграммой Прандтля под действием мгновенного и прямоугольного импульса. Для работы рам при сейсмических нагрузках характерно полное разрушение элементов в местах действия наибольших изгибающих моментов, в связи с чем в этих местах образуются не пластические, а идеальные шарниры. С математической точки зрения решение таких задач не представляет дополнительных трудностей по сравнению с упругим расчетом, между тем результаты их существенно разнятся. Эта разница проистекает еще и из того, что сейсмические нагрузки, действующие на сооружение, зависят от величины реакции сооружения, а последняя намного уменьшается при учете пластических деформаций и тем более при выключении из работы отдельных связей. [c.319]

Задача 221. Для плоских и пространственных рам, изображенных на фиг. 405, построить эпюры изгибающих и крутящих моментов. [c.403]

Одновременно с этим были приняты необходимые меры для увеличения жесткости рамы. Для этого были введены Х-образные и К-образные поперечины. Кроме того, наиболее нагруженные места лонжеронов в отношении сопротивления их скручивающим моментам были усилены накладками, создающими очень жесткое коробчатое сечение. Большинство рам легковых автомобилей в США, изготовляемых на специализированных заводах, и до настоящего времени имеют описанную выше конструкцию разница состоит только в том, что соединение отдельных элементов рамы при помощи заклепок в большинстве случаев заменено сваркой, и взамен прямолинейных рам делают пространственные, с изогнутыми лонжеронами. При этом форма лонжеронов все в большей мере соответствует внешним очертаниям кузова. [c.616]

Портал крана с вращающейся колонной (рис. 3.69) представляет собой пространственную конструкцию, состоящую из двух одинаковых плоских рам (рис. 3.72, о), расположенных по диагонали опорного контура и соединенных между собой в верхней части кольцевым оголовком, в средней — крестовиной и внизу — затяжками. Момент при положении стрелы вдоль рамы передается [c.339]

С построением эпюр внутренних силовых факторов ознакомимся на конкретных примерах при изучении простых видов деформирования растяжения (возникает только продольная сила) кручения (возникает только крутящий момент) плоского поперечного изгиба (возникают поперечная сила и крутящий момент). Рассмотрим также сложные виды деформирования плоскую раму (возникают продольная сила, поперечная сила, изгибающий момент) пространственный ломаный стержень (возникают все шесть внутренних силовых факторов). [c.267]

Пример 10 [96, с. 225]. Построить эпюры изгибающих и крутящих моментов пространственной рамы (рис. 2.20). [c.67]

Для учета пространственной работы каркаса цеха определяем горизонтальное перемещение рамы на уровне нижнего пояса сквозного ригеля от единичной силы и крановых нагрузок. Предварительно вычисляем изгибающие моменты в тс-м от 1 =1 (формулы 4.55—4.59) [c.171]

В то же время уделено большое внимание изложению базовых понятий, гипотез сопротивления материалов и анализу условий, в которых можно использовать рассматриваемые методы расчета, а также практическим вопросам, трудно понимаемым студентами. Среди этих вопросов построение эпюр в пространственных и плоских рамах, определение знаков центробежных моментов, раскрытие статической неопределимости рам методом сил, расчеты при внецентренном растяжении — сжатии и косом изгибе, расчеты на прочность при колебаниях. Изложение материала сопровождается решением большого числа задач по всем темам курса, в том числе и задач из контрольных работ заочников. [c.11]

В пространственной раме, в отличие от плоской, стержни, составляющие раму, и нагрузки не находятся в одной плоскости (рис. 8.14, а, б). При построении эпюр используется, как и в других случаях, метод сечений. При наличии заделки удобно обходить раму со свободного конца, в противном случае при общем нагружении надо определять в заделке шесть реакций — три силы и три момента. [c.179]

Участок АВ 0<2]<1,5/ (рис. 8.16, а). Записываем выражения внутренних силовых факторов, используя метод сечений, только для стержня АВ, мысленно закрепляя его в точке В, как в заделке. При этом забываем, что он — часть пространственной рамы. Так как в данной раме горизонтальных сил нет, то во всех стержнях возникает изгибающий момент только относительно оси X в вертикальной плоскости Мх- В связи с этим будем обозначать его просто Мизг без индекса [c.183]

Рнс. 4.209. Опыты Филлипса (1961). Схема установки для мягкого гру> .(=ния мертвой нагрузкой, использованной в опытах. Устройства для осуществления растяжения и кручения не были независимыми. / — сварка а — несущая рама, Ь, с, d — блоки подвески, е — опорная плита со сферической опорой (точечное опирание), f — захват с резьбой, g — испытываемый образец, h — шкив для создания крутящей пары (крутящего момента) диаметром 12 дюймов, i — гибкий кабель, / — блок, установленный на раме, k — подвешенная чашка для помещения в нее грузов, создающих силу, которая образует крутящий момент m — универсальный (пространственный) шарнир, п — подвешенная платформа (диаметром 36 дюймов) для расположения на ней i рузов, создающих осевую растягивающую нагрузку. [c.313]

Ниже представлены отношения моментов, противодействующих закручиванию рамы при установке тонкостенной трубы и швеллера одинаковой массы для четырех возрастающих значений р, характеризующих увеличение пространственности системы. Там же приведены отношения максимальных напряжений, возникающих в элементах. [c.100]

При установке надрамника (рис. 55, а) нужно стремиться к жесткому соединению задней поперечины надрамника и рамы. В этом случае угловая жесткость системы будет увеличиваться не только за счет угловой жесткости надрамника, но и за счет пространственного взаимодействия рамы и задней поперечины надрамника, как показано на рис. 55, д. Однако следует помнить, что, увеличивая пространственность системы, мы тем самым увеличиваем нагруженность рамы горизонтальными изгибающими моментами. Это может привести к заметному увеличению горизонтальных напряжений в лонжеронах, так как их моменты сопротивления в горизонтальной плоскости небольшие. [c.101]

Электрическая модель ЭМСС-1 Таганрогского радиотехнического института [42], основанная на аналогии деформируемого стержня и трехполюсника, позволяет вести расчет плоских и пространственных балок и рам. Основные части модели ЭМСС-1 а) пассивная часть модели для воспроизведения стержней, выполненная из 40 переменных сопротивлений б) активная—для воспроизведения нагрузки в виде двух девятиобмоточных трансформаторов в) измерительная, состоящая из моста постоянного тока для определения сопротивлений, моделирующих стержни, и вольтметра для определения величины и знака э. д. с. (нагрузок) и напряжений (моментов и углов поворота). Модель питается переменным током 220 в максимальная [c.266]

Станину четырехколонного пресса, являющуюся пространственной системой, за-кеняем двумя шпоскимп рамаю — продольной, плоскость которой параллельна фронту пресса (рис. 49, а), и поперечной, плоскость которой перпендикулярна фронту пресса (рис. 49, б). Продольную раму представляем в виде двух расчетных схем схема на рис. 49, в нагружена двумя силами по 1667 тс в средней части, а схема на рис. 49, г — двумя силами по 3333 тс на краях. Рамы по рис. 49, б, в, г рассчитываем по формулам табл. 10, тип III. Площадь и ыо.мент пнерцпн каждой стойки плоской рамы принимаем равными удвоенным площади и моменту инерции колонны. Диаметр колонны = 2г = 76 с. . [c.393]

При 1)<0,1 учет пространственной работы каркаса нецелесообразен. Продольные ДИСКИ, учитываемые при пространственном расчете стальных каркасов, помимо достаточной жесткости в своей плоскости, должны удовлетворять условиям обеспечивать восприятие не только пролетных, но и опорных/моментов количество связы-ааемых ими в продольном направлении рам Должно быть не менее щести. [c.140]

В общем случае действия сил в поперечных сечениях рамы возникают шесть внутренних силовых факторов продольная сила N, крутящий момент, два изгибающих момента, две поперечные силы. Но в данном случае нагрузка перпендикулярна плоскости рамы, система является плоско-пространственной и все внутренние силовые факторы в плоскости рамы (пррдольная сила, горизонтальная поперечная сила и изгибающий момент) обращаются в нуль. Следовательно, в поперечных сечениях рамы могут возникать только крутящие моменты, изгибающие моменты в вертикальной плоскости и вертикальные поперечные силы. [c.278]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...