Зависимость от угла резания

Резание 9 — 675—701 — Влияние остроты резца 9 — 678 — Зависимость от направления волокон 9 — 676 — Зависимость от угла перерезания волокон 9 — 676 — Зависимость при элементарном процессе 9 — 675 — Скорость 9 — 678 — Удельное сопротивление — Влияние влажности 9 — 678 — Влияние породы 9 — 677 — Влияние толщины стружки 9 — 677 — Влияние угла резания 9 — 677 Зависимость от угла резания 9 — 677 [c.73]

Удельное сопротивление — Зависимость от угла резания 2 — 677 [c.238]

После скалывания первого элем нта стружки резец своей передней поверхностью сжимает (деформирует) следующий близлежащий слой металла, в результате чего образуется второй элемент, отделяющийся от основной массы металла по плоскости максимальных касательных напряжений под тем же углом Pi и т. д. В своих опытах И. А. Тиме установил, что в зависимости от угла резания б угол А = (180 [c.41]

И. А. Тиме первый дал научное определение процесса стружкообразования как процесса последовательного скалывания отдельных элементарных объёмов срезаемого слоя металла под действием режущего инструмента. Он установил классификацию видов стружки, дал определение плоскости и угла скалывания и исследовал изменение этого угла и усадку стружки в зависимости от угла резания и свойств обрабатываемого металла. [c.4]

Значения удельного сопротивления К при резании шпона в торец в зависимости от угла резания и толщины шпона даны в табл. 1-48. [c.53]

В,своих опытах Тиме установил, что в зависимости от угла резания S угол Д = (180° — i) = 145 155° (чем больше 8, тем больше А). [c.44]

Фиг. 10. График усилий резания в зависимости от угла наклона рукояти к вертикали.

Формула (9) позволяет в зависимости от угла наклона рукояти к вертикали и порядкового номера стружки определить усилие резания в любой точке забоя. [c.35]

Удельное сопротивление — Влияние влажности 9 — 678 — Влияние породы 9 — 677 —-Влияние толщины стружки 9—-677 — Влияние угла резания 9 — 677 - -Зависимость от угла перерезания волокон 9 — 676 [c.238]

Значение угла в плане, определяющего процесс резания, также изменяется в зависимости от угла установки инструмента относительно оси оправки или оси [c.27]

На фиг. 93 показана зависимость температуры резания от угла резания при различных скоростях. В диапазоне б = 65- 75 температура резания изменяется незначительно в диапазоне б = = 75 85° происходит повышение температуры резания с увеличением угла резания, что объясняется, по-видимому, превышением тепловыделения над теплоотводом. [c.107]

На фиг. 138 показаны результаты экспериментального исследования стойкости резца в зависимости от угла в плане ф. Как видим, скорость резания, допускаемая быстрорежущим резцом, неизменно увеличивается с уменьшением угла в плане ф, в то время как скорость твердосплавного резца растет лишь с уменьшением угла ф до 60°, а затем снижается. Последнее обстоятельство, очевидно, вызвано вибрациями, которые усиливают износ режущей кромки и особенно хрупкого инструмента. Интенсивность вибраций сильно возрастает с уменьшением угла ф, поскольку при этом уменьшается толщина и увеличивается ширина стружки и, кроме того, усиливается радиальная нагрузка Ру. [c.188]

На фиг. 183 показаны кривые изменения действительного переднего угла Y в различных точках главной режущей кромки в зависимости от угла 2ф. Как видим, вблизи оси сверла имеют место большие отрицательные передние углы и, следовательно, весьма большие углы резания (> 90°), создающие неблагоприятные условия работы инструмента. Особенно неблагоприятны углы резания у самой поперечной кромки (фиг. 183), где они достигают весьма больших величин 130—150°. [c.242]

Необходимо отметить условность полученных величин поскольку значения удельной силы резания р изменяются в зависимости от углов контакта (или от толщины среза). [c.327]

Угол Д между плоскостью скалывания АВ и направлением движения резца называется углом скалывания. Согласно опытам Тиме угол скалывания Д остается почти без изменения при резании различных металлов и слегка изменяется лишь в зависимости от угла реза-78 [c.78]

Зависимость усилия резания от угла резания по данным большинства исследователей может быть выражена эмпирической формулой видя [c.109]

Фиг. 126. Зависимость температуры резания от угла резания при различных скоростях. Подача 5 = 0,5 мм об. Глубина резания t =2 мм.

На фиг. 126 представлена зависимость температуры от угла резания, которая показывает, что при углах резания, не превышающих 65—75°, температура изменяется незначительно дальнейшее возрастание угла резания приводит к непрерывному повышению температуры. Наименьшая температура достигается при угле 75°. [c.139]

Фиг. I P. Кривые зависимости скорости от угла резания.

Поскольку наибольшее влияние на силу резания оказывает передний угол 7, то ниже приведены поправочные коэффициенты на силу резания в зависимости от угла 7 [c.98]

Если внешняя сила является переменной, то она обычно задается диаграммой. Например, на рис. 8.3 показаны индикаторная диаграмма четырехтактного двигателя, по которой видно, как изменяется давление газов на поршень в зависимости от положения последнего. На рис. 8.4 приведен пример изменения силы резания вертикальной лесопильной рамы в зависимости от угла поворота кривошипа. По заданным диаграммам легко определить величины внешних сил для того или иного положения механизма, [c.212]

Главный угол в плане ф. Подобно тому, как и у резца, угол ф определяет соотношение между толщиной и шириной снимаемого слоя металла в зависимости от глубины резания и подачи. Угол ф может быть выбран в зависимости от технологических условий. С уменьшением угла ф толщина среза уменьшается, ширина увеличивается, а вместе с этим улучшается и отвод тепла из зоны резания. В результате стойкость фрезы возрастает и появляется возможность повысить величину подачи. Однако наряду с положительными факторами имеются и отрицательные, а именно уменьшение угла ф изменяет соотношение составляющих силы резания, вызывая большой рост радиальной и осевой составляющих. В силу этого фрезы с малым углом в плане (например, ф = 20") могут быть использованы только при условии жесткой и виброустойчивой технологической системы СПИД, причем глубина резания не должна быть выше 3 ллг. При необходимости повысить глубину резания (например, от 6 мм и выше) рекомендуется угловую кромку выполнять под двумя углами ф в пределах 45—60" и фо = 20°. Переходная кромка повышает периметр режущей кромки, а также упрочняет вершину зуба. Обычно угол фд принимается равным ф/2. Высота угловой кромки должна быть больше величины слоя, снимаемого за один проход. [c.288]

При нарезании резьбы с большим углом подъема т (свыше 3—4°) резцы должны быть наклонены к оси заготовки под углом подъема резьбы т, отнесенным к среднему диаметру, так как иначе из-за большого трения одной стороны профиля резца резание будет затруднено. Поэтому необходимо выбирать задние углы на боковых кромках и 02 различными, в зависимости от угла т и направления резьбы. Всегда острая сторона резца находится в менее благоприятных условиях, чем тупая, поэтому для нее надо выбирать большой задний угол на боковой стороне профиля. Например, для правой резьбы правая сторона профиля должна иметь большой угол, чем левая, и для левой резьбы — наоборот. [c.506]

Поправочные коэффициенты на стойкость метчиков для измененных условий эксплуатации в зависимости от скорости резания, заднего угла, механических свойств обрабатываемого материала и угла заборной части приведены ниже. [c.625]

Кроме общеизвестного влияния угла X при обработке хрупких материалов резцом с плоской передней гранью, существенное влияние на направление потока стружки в горизонтальной плоскости оказывает величина главного угла ф в плане, величина радиуса г при вершине резца, число одновременно работающих режущих кромок инструмента. Причем степень влияния указанных факторов на величину угла г) находится в некоторой зависимости от режимов резания точнее, от соотношения. [c.85]

Степень влияния указанных геометрических параметров режущего инструмента на величину угла яр находится в некоторой зависимости от режимов резания и главным образом от величины [c.108]

Просмотр на экране процесса формообразования и направления потока стружки, заснятого со скоростью 2000 кадров в секунду и проектируемого с нормальной скоростью 24 кадра в секунду, позволил вскрыть сложную картину образования основного и дополнительных потоков, схематично изображенную на рис. 90. Начало резания в точке 1. В положении 2 уже образовался элемент стружки, но он еще органически связан с обрабатываемой деталью. В положении 3 процесс образования стружки закончен, и она выброшена зубом фрезы под углом ij) к горизонтальной поверхности детали. Угол яр находится в прямой зависимости от глубины резания и теоретически может быть определен по формуле [c.126]

Направление движения потока стружки при точении хрупких материалов достаточно точно определяется углом ф отклонения потока от передней поверхности резца в вертикальной плоскости и углом ipi между вектором подачи и направлением движения потока в горизонтальной плоскости. Основным фактором, резко влияющим на направление движения потока стружки в вертикальной плоскости (угол 1 )), является величина подачи s. С увеличением подачи угол гр значительно уменьшается. С увеличением скорости резания угол ор увеличивается в меньшей степени. С увеличением глубины резания при прочих равных условиях угол гр несколько уменьшается. Основными факторами, резко влияющими на направление движения потока стружки в горизонтальной плоскости (угол %), являются геометрические параметры режущего инструмента — величина главного угла в плане ф, величина радиуса при вершине резца г и число одновременно работающих режущих кромок инструмента. Влияние указанных геометрических параметров режущего инструмента на величину угла % находится в некоторой зависимости от режимов резания и главным образом от величины отношения s/i. [c.164]

В положении 3 процесс образования стружки закончен и она выброшена зубом фрезы под углом гр к горизонтальной поверхности детали. Угол находится в прямой зависимости от глубины резания и теоретически может быть определен из следующей зависимости [c.124]

Рис. 208. Зависимость заполнения ковша от угла резания (по Г. Кюну)

Задний угол а при правильном выборе уменьшает трение по задней поверхности. С увеличением заднего угла уменьшается трение и соответственно износ зуба по задней поверхности уменьшается, что увеличивает стойкость фрезы и улучшает чистоту обработанной поверхности. Однако с увеличением заднего угла а уменьшается угол заострения р, что приводит к ослаблению зуба и может вызвать поломку (выкрашивание) режущей кромки при больших стружках. Задний угол а выбирается в пределах 12—30° в зависимости от глубины резания, типа фрезы, количества зубьев (мелкозубые и крупнозубые фрезы). Наблюдения за работой фрез, оснащенных твердым сплавом, показали, что оптимальная величина заднего угла зависит от максимальной величины толщины снимаемого слоя Ояа 5> т. е. от подачи на зуб г- [c.43]

Выбор углов в плане производится по табл. 40 в зависимости от условий резания. [c.564]

В результате проведенных исследований И. А. Тиме установил следующие три вида стружек в зависимости от условий резания Сливная стружка, образуемая при резании пластичных металлов Б зоне повышенных скоростей с малыми подачами и оптимальным значением передних углов. [c.319]

Фиг. 6. Удельное сопротивление резания в зависимости от угла резания при Л = 0,14 ми и W = 13%. Твёрдая древесина / — вторец 2-вдоль 5—поперёк волокон. Мягкая древесина —в торец J—вдоль б — поперёк волокон.

Возвратно-поступательное движение ножевой балке сообщают гидроцилиндры поршневого типа, соедниепные последовательно н смонтированные в расточках балки станины. Прн работе поршень левого цилиндра постоянно возвраничется в крайнее верхнее положение, поршень правого цилиндра находится в промежуточном положении в зависимости от угла резания. [c.85]

At в зависимо- 2 сти от угла резания (по Манжос) 1 — f твёрдая древесина [c.680]

Фиг. 93. Зависимость температуры резаиия от угла резания при раз личных скоростях (по. А. М. Да ниеляну).

Рис. 68. Зависимость температуры резания от угла резания при различных скоростях (по А. М. Даниеляну)

Выше было отмечено, что в процессе деформации частицы стружки вытягиваются в направлении, составляющем некоторый угол Рг относительно плоскости сдвига, образуя текстуру (фиг. 37). Направление этой текстурь можно объяснить, считая, что в процессе резания происходит деформация срезаемого слоя путем простого сдвига. В этом случае (фиг. 51) контур АММ А превратился бы в контур АМт т путем сдвига одной стороны элемента из положения А М в положение т т при неподвижной ЛМ. Выделим (как это делает А. М. Розенберг) в металле до его деформации некоторый элементарный объем в виде куба, боковая сторона которого представляет квадрат ANM и вершина А совпадает с режущей кромкой резца, а стороны AN и М С—с направлением сдвига. Условно принимаем этот элементарный объем как зерно металла до его деформации. В результате простого сдвига сторона квадрата М С переместится в положение т С и точка М, первоначально расположенная на обрабатываемой поверхности, окажется в точке /га, расположенной на верхней стороне стружки. Тогда ось симметрии квадрата AM, первоначально расположенная под углом 45° к направлению сдвига, превратится в диагональ Ат параллелограмма, наклоненную под углом Ра к направлению сдвига, и теперь нетрудно рассчитать его величину в зависимости от углов и Pj. [c.74]

В действительности эти соотношения значительно колеблются в зависимости от угла в плане ф, угла резания б, углов поперечного и продольного наклона передней поверхности Ул и Уу, радиуса закругления вершины резца, толш,ины среза, степени затупления режущей кромки и других факторов. [c.90]

Пренебрегая работой трения по задним граням инструмента (которая мала при достаточно острой режущей кромке и большом заднем угле), можно полагать, что подавляющее количество теплоты должно сосредоточиваться в стружке. Опыты Н. Н. Савина, Я Г. Усачева, С. С. Можаева и др., определявших количество теплоты в стружке калориметрическим методом, показали, что в зависимости от скорости резания, глубины резания и подачи при обработке конструкционной стали в стружке содержалось 60—80% всей теплоты резания, а при скоростных режимах резания — свыше 90%. [c.127]

Главный угол в плане ф определяет толщину срезаемого слоя металла в зависимости от глубины резания и подачи. С умейьШ-нием угла ф толщина среза уменьшается, ширина увеличиваетёя, улучшается теплоотвод, но при этом возрастает удельная работа резания, изменяется в худшую сторону соотношение между составляющими силы резания. [c.181]

Образование уступов на передней поверхности резца. Уступ, образуемый непосредственно на пластинке твердого сплава (фиг. 6, б), выполняется параллельно главной режущей кромке или под углом к ней от 5 до 15°. Его размеры устанавливаются в зависимости от глубины резания / и подачи 8 в следующих пределах ширина уступа Л=1,6-ь6,5 мм, высота й=0,6н-1,5 мм. Меньшие значения размеров уступа следует принимать при /=0,5- 1,5лш и 8=0,154-0,3 жл/об, большие значения—при 1=7- - 2 мм и 8=0,8-ь1,0 мм1об. Недоста- [c.31]

Фиг. 147. График изменения ско-рссти резания в зависимости от угла наклона винтовой линии зубьев шевера (моду.пьпг=1 мм, число = 79, колеса прямозубые).

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...