Радиальные перетекания в потоке

Равновесие (повторяемость) ступеней 88 Радиальные перетекания в потоке 96, 277 Разделительная перегородка 60 Распределение давления по профилю лопатки 43, 69, 72, 149, 252, 253 [c.388]

На рис. 4, 6 показано количественное изменение скоростного коэффициента ф для режимов течения. Кривая 1 относится к режиму, показанному на рис. 4, а, а кривая 2 — к режиму на рис. 4, б. Характерна форма этих кривых. В средней части лопатки потери энергии невелики. Они возникают вследствие трения потока относительно водяной пленки на лопатке, а также от затраты полезной энергии потока на разгон пленки и капель в ядре потока и в следе. У концов лопатки потери увеличиваются. У корня увеличение потерь объясняется наличием отрыва потока за решеткой, а у периферии — радиальными перетеканиями, свойственными пространственному потоку. Величина ф всей решетки зависит от степени влажности перед решеткой у, характеристического числа . а также от чисел Re и М (рис. 4, в). [c.222]

Поэтому в потоке через проточную часть ступени, удовлетворяющем условию (227), соотношение Rot с с не выполняется. Однако поскольку при выполнении условия (227) любая линия тока во всех контрольных сечениях ступени (рис. 97) находится на одном и том же радиусе, то можно предполагать, что и внутри направляющих каналов и рабочего венца радиальные перетекания рабочей среды небольшие. Нет также основания предполагать, что в этом случае нарушение соотношения Rot с с приведет к заметному увеличению потерь энергии в потоке. [c.203]

Основной недостаток безлопаточных кольцевых каналов в машинах с положительным коэффициентом радиальности (л / 1 > 1) состоит в том, что получение необходимой закрутки потока всегда связано с более или менее значительным радиальным перетеканием газа это приводит к большим радиальным размерам. Кроме того, получение любой заданной закрутки в без лопаточном аппарате возможно только в том случае, если при входе в него уже имеется некоторая начальная закрутка. [c.599]

Еще одно направление работ —разработка и исследование гидравлических МСХ, использующих принцип свободного перетекания жидкости при качании некоторого элемента в одну сторону и запирание потока при качании в другую. Возникающее давление создает вращающий момент на ведомых элементах МСХ. Для компенсации неизбежных утечек должна быть предусмотрена система подпитки. На рис. 15 представлена конструкция гидравлического МСХ с пластинчатым насосом. Ведомый вал 1 имеет радиальные пазы, в которых размещаются пластины 3, 4, 11, 12, поджимаемые к расточке в корпусе 10 (поджимные устройства не показаны). Корпус 10 может двигаться относительно оси 8, которая используется для подпитки МСХ жидкостью и является двухходовым краном для реверсирования МСХ для запирания потока служат клапаны 6 я. 9. При качании корпуса 10 по часовой стрелке жидкость в левой части МСХ оказывается запертой (клапан 9 закрыт) и развивающееся в ней давление поворачивает ведомый вал 1 по часовой стрелке. При качании в обратную сторону жидкость из правой половины МСХ по каналам 2, 5, 7 свободно перетекает в левую часть — МСХ расклинен. [c.22]

Условия радиального равновесия, которые целесообразно выдерживать на входе в рабочую решетку (сечение 1—1, см. рис. 2.47) и на выходе из нее (сечение 2—2), чтобы избежать потерь, связанных с радиальным перетеканием, выражаются двумя уравнениями, определяющими кинематику потока в ступени. В соответствии с формулами (2.115) и (2.116) эти уравнения для осевого насоса примут вид [c.82]

Перетекание (утечка) воздуха через радиальный зазор приводит к понижению давления на вогнутой стороне лопатки (набегающей на поток) и к повышению его на спинке, т. е. к уменьшению разности давлений на поверхностях профиля, причем, как показывают эксперименты, этот эффект наблюдается на участке лопатки, радиальная протяженность которого превышает сам зазор в среднем примерно в 5 раз. Искажение эпюр распределения давлений по хорде и по высоте лопатки на этом участке носит сложный характер. Но в целом уменьшение перепада давлений приводит к снижению окружного усилия и, следовательно, к снижению работы, передаваемой воздуху в ступени. Бесполезные затраты энергии на перетекание воздуха через зазор и на создание вихревого течения у концов лопаток вблизи зазора приводят, кроме того, к падению КПД ступени. В результате снижения эффективной работы и КПД увеличение радиального зазора приводит к снижению напора (адиабатической работы) ступени. [c.92]

О. — трубчатый, 6 — регенеративный вращающийся 1, 7 — перепускные короба для воздуха, -2 — компенсатор, 5 — место для установки водяного экономайзера, —вход газов, 5 — верхние секции, б — выход нагретого воздуха, 8 — компенсатор перепускного короба, 9 —нижние секции, 10 — вход воздуха, И — выход газов, 12 — вал ротора, 13 — верхний подшипник, 14 — электродвигатель с редуктором, /5 — плита радиального уплотнения ротора, препятствующего перетеканию воздуха в газовый поток, 16—наружное (периферийное) уплотнение ротора, [c.30]

В изолированном пласте отсутствует перетекание через кровлю и подошву пласта (с к=г п=0), и дифференциальное уравнение планово-радиального потока (3.1.34) принимает вид [c.175]

В опытах отмечено увеличение потерь энергии у периферии НА (см. рис. 4.22), что вызывается неблагоприятным течением в этой области на входе в решетку. Из-за недостаточной отклоняющей способности периферийной части выходной решетки рабочего колеса РОС угол меньше расчетного (см. рис. 4.21). При сравнительно малой скорости (характерной для РОС) угол суш,ест-венно отличается от прямого, и угол атаки НА у периферии приблизительно равен 50—60°. Увеличение угла Ра вызывает также снижение степени реактивности и повышенный расход рабочего тела через периферийную область РК с одновременным снижением расхода в корневой зоне. В последующем НА, наоборот, больший расход проходит у корня, и такое несоответствие должно приводить к радиальным перетеканиям в НА, что сопряжено с дополнительными потерями энергии. Это свидетельствует о необходимости изменения типа закрутки выходных лопаток РК. Переход к закрутке /" tg Рз = onst, примененной в двухпоточных РК, приводит к значительно более благоприятному распределению параметров потока рабочего тела по радиусу за ступенью. [c.182]

Потер я в ступени газовой турбины ГТД складываются главным образом из потерь в лопаточных венцах соплового аппарата и рэбогего колеса и потерь с выходной скоростью. Потери в оешетках л паточных венцов при равномерном потоке газа на входе были подробно рассмотрены в подразд. 5.5 и 5.6. В действительности noTOh Hi входе в венец может быть неравномерным (например, при наличии перед турбиной трубчато-кольцевой камеры сгорания), но влияние этой неравномерности на КПД ступени невелико. Дополнительные потери, связанные с наличием вязкостного трения диска и верхнего бандажа (если он установлен), с утечками (перетеканиями) в лабиринтах и т. д., в авиационных турбинах обычно также невелики. Если пренебречь этими дополнительными потерями, то гидравлические и волновые потери в ступени можно принять равными сумме потерь в сопловом аппарате AL и потерь в лопатках рабочего колеса (с учетом влияния радиального зазора) А1л- При этом условии, пренебрегая также влиянием теплообмена и возвратом тепла в ступени, уравнение Бернулли для ступени (5.11) можно записать в виде [c.209]

В реально ступени, кроме потерь от поперечного перетекания, су]цествуют ещё особые потери, связанные с утечкой жидю>сти через радиальный. зазор между лопатками рабочего колоса и неподвижным кожухом и тем обстоятельством, что каждый последую-ший венец работает в потоке, возмущённом продыдупцтм венцом. [c.659]

При малых радиусах Ко (Ко 5) существует устойчивый одиночный вихрь, который возмущает область слоя смешения. Соотношение радиального и азимутального перетеканий в нем приблизительно одинаково, вниз по потоку несколько возрастает азимутальное движение. Распределения плотности в волнах (5.17) полностью коррелируют с распределениями продольной скорости, [c.146]

Полученные формулы дают несколько завышенные значения разности реакций, что связано в основном с отклонением потока в зазоре ступени от коаксиального, наличием радиальных перетеканий газа в пограничном слое лопаток, утечками в ступени, влиянием рабочего колеса. Погрешность расчета объясняется также принятым приближенным законом изменения Си по оси канала и пр. [c.616]

Большинство современных методов проектирования решеток турбомашин основывается на расчете поля потока в меридиональной плоскости с помощью ЭВМ. Такой подход используется как при несложных предварительных оценках, так и при более подробных окончательных расчетах. В дополнение к допущению об осесимметричности течения предполагается, что все радиальные перетекания происходят внутри межлопаточных каналов, а за пределами решеток поток находится в условиях радиального равновесия. В этом случае уравнение течения в радиальном направлении имеет вид [1.1] [c.17]

Недавно достигнут определенный прогресс в понимании механизмов течения в области радиального зазора рабочего колеса осевого компрессора [3.81, 3.82]. Оказалось, что перетекание в зазоре начинается на расстоянии четверти хорды и достигает максимума посередине хорды. Поток с низкой энергией перемещается от стенки лопатки и накапливается между средней частью межпрофильного канала и корытцем лопатки, смещаясь все ближе к корытцу при приближении к границе устойчивости. При детальных исследованиях компрессорных решеток в [3.46] были обнаружены нитевидные отрывные зоны, которые имеют такой же вращательный характер, как и вихрь перетекания в радиальном зазоре, и занимают 20 % высоты зазора в пределах половины хорды в выходной части лопатки. [c.90]

Указанное перетекание жидкости не происходит при наложении на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой решетки. Стенки ячеек не дают струйкам, вытекающим из отверстий плоской решетки, продолжить радиальное растекание, а направляют их параллельно осям ячеек. В результате степень выравнивания потока на конечном расстоянии за решеткой возрастает с увеличением р, и распределение ско-росте11 приближается к наблюдае.мому непосредственно на решетке Н = -- 0). Вместе с тем следует отметить, что рассматриваемое спрямляющее устройство в виде ячейковой решетки очень эффективно с точки зрения устранения за плоской решеткой радиального скоса потока, а следовательно, предотвращения перетекания жидкости из центральной области сечения к стенкам аппарата. Однако выравнивающее устройство в виде плоской решетки с наложенной на нее ячейковой решеткой при больших значениях / о Не может обеспечить полного выравнивания поля скоростей. [c.165]

В.П. Алексеев и А.П. Меркулов пришли к выводу о перестройке вдоль камеры энергоразделения периферийного квазипотенци-ального вихря в вынужденный приосевой закрученный поток, вращающийся по закону, близкому к закону вращения твердого тела (т = onst) [13, 14, 115, 116]. Отмеченные исследования были проведены в 60-е годы и их основополагающие результаты, а также результаты зарубежных исследователей [227, 234, 237, 246, 255, 261, 265, 268] обобщены в монографиях [35, 94, 164]. В большинстве проведенных исследований измере аничивались лишь установлением качественных зависимостей распределения параметров по объему камеры энергетического разделения в виде функций от режимных и геометрических параметров. Сложность проведения зондирования в трехмерном интенсивно закрученном потоке определяется не только малыми размерами камеры энергоразделения, но и радиальным градиентом давления, вызывающим перетекание газа по поверхности датчика, а следовательно, искажающим данные измерений. В некоторых исследованиях [208] предпринята попытка определения расчетным методом поправки на радиальные перетечки с последующим учетом при построении кривых (эпюр) распределения параметров в характерных сечениях. Опубликованные данные порой имеют противоречивый характер и трудно сопоставимы, так как практически всегда имеются отличительные признаки в геометрии основных элементов и соотношении характерных определяющих процесс параметров. [c.100]

Конструктивно в корпусе 2 реактивной осевой турбины (рис. 10.18) крепится сопловая рещетка 5. Газовый поток после лопаток 3 диска 6 направляется в газовод 1 и далее на дожигание в камеру двигателя. Гре-бещки лабиринтного уплотнения на бандаже 4 рабочего колеса уменьшают перетекание газа по радиальному зазору, что повыщает КПД турбины. [c.219]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...