Равновесие пар — жидкость бинарное

Расклинивающее давление может зависеть от концентрации примесей, содержащихся в рассматриваемой системе. В частности, для трехфазного равновесия пар — жидкость — твердое тело в случае бинарной системы (i=l, 2) и плоской пленки согласно [1-19] [c.12]

Для тепловых и конструктивных расчетов и для анализа процессов тепло- и мас-сообмена в ректификационных колоннах для перегонки бинарных смесей в большинстве случаев пользуются фазовыми диаграммами (/, х) или диаграммами равновесия (у, д ). Для построения этих диаграмм пользуются или данными по упругости паров этих жидкостей (подсчитывая значение Ха и Уа по формулам) или данными равновесных составов, соответствующих составу бинарной смеси (табл. 9-9). [c.586]

В этой главе рассмотрим некоторые приложения теории устойчивости к критическим явлениям фазовых переходов жидкость-пар и разделению бинарных смесей. Когда приложенное давление и температура изменяются, системы могут терять устойчивость, тем самым вызывая переход из одного агрегатного состояния в другое. Например, при изменении температуры двухкомпонентной жидкой смеси (например, гексан — нитробензол) смесь может становиться неустойчивой к изменениям в составе при этом смесь разделяется на две фазы, каждая из которых обогащена одним из компонентов. Как показано в гл. 18 и 19, для систем, далеких от равновесия, потеря устойчивости может приводить к широкому разнообразию сложных неравновесных состояний. Там же обсуждается, каким образом система, подверженная внутренним изменениям, реагирует на быстрые изменения температуры. Итак, введем представление о конфигурационной теплоемкости. [c.300]

Приведена литература по равновесию пар—жидкость, теплотам смешения и изменениям объемов при перемешивании для бинарных систем [c.264]

РАСЧЕТ БИНАРНОГО РАВНОВЕСИЯ ПАР — ЖИДКОСТЬ [c.276]

БИНАРНОЕ РАВНОВЕСИЕ ПАР — ЖИДКОСТЬ ПРИМЕРЫ [c.280]

Пример 8.1. По результатам экспериментального исследования равновесия пар—жидкость для бинарной системы метанол (1)—1,2-дихлорэтан (2) в пяти точках при температуре 50 С рассчитать данные для диаграммы Р—у—х при 50 °С и предсказать данные для диаграммы Р у—х при 60 °С. [c.280]

Пример 8.2. По данным для пяти экспериментальных точек фазового равновесия пар—жидкость для бинарной системы к-пропанол (1) — вода (2) при 760 мм рт. ст. рассчитать данные для построения диаграммы Т—у х для той же системы при 1000 мм рт. ст. [c.282]

Если есть уравнение состояния, то уравнений (8.2.1) и (8.2.6)—(8.2.8) достаточно для расчета равновесия пар—жидкость. Расчет этот трудоемкий, и даже при использовании сравнительно простого уравнения состояния только для бинарной смеси приходится прибегать к итерационным методам. На практике [c.327]

Член дР дп1)т /т, П] в уравнениях (8.12.7) и (8.12.8) указывает на то, что расчеты равновесия пар—жидкость чувствительны к правилам смешения, т. е. к влиянию состава на константы уравнения состояния. Небольшое изменение правил смешения может вызвать большое изменение в равновесии пар-жидкость. Для достижения хороших результатов необходимо почти всегда включать в правила смешения параметры бинарного взаимодействия хотя бы для одной константы уравнения состояния, о чем говорилось в гл. 4. Рассмотрим, [c.328]

Равновесие пар — жидкость 276 сл. бинарное [c.588]

Рассмотрим процесс парообразования бинарной смеси в t -диаграмме. Допустим, что начальное состояние исследуемой смеси характеризуется точкой I с концентрацией j и температурой Если к данному раствору подводить теплоту, то ее температура будет возрастать по линии 1-2. В точке 2, расположенной на кривой кипящей жидкости, раствор закипит, и температура сухого насыщенного пара в точке 2" будет равна температуре жидкости. Состав пара в точке 2" значительно отличается от состава кипящей жидкости в точке 2. Следовательно, в точке 2 находится кипящая жидкость состава j и находящийся в равновесии сухой насыщенный пар состава Сг, причем С2">С2. [c.335]

На основе проведенного рассмотрения можно сформулировать основные особенности фазового равновесия и фазового перехода в идеальной бинарной системе жидкость — пар. [c.198]

Для бинарной смеси может быть построена кривая равновесия. При этом по оси абсцисс от О до 100 /о откладывается — содержание в жидкости компонента Л, кипящего при более низкой температуре (легко-кипящего), а по оси ординат — содержание его в парах над кипящей жидкостью Ya также от О до 100%. В результате получается кривая состава пара в зависимости от состава жидкости. Эта кривая располагается всегда над диагональной прямой, проведенной на графи- [c.266]

Соотношения мелсду концентрациями при данных давлениях и температурах характеризуют сочетание равновесия системы. Сведения о равновесных составах жидкости и пара, определяемые обычно опытным путем, для некоторых бинарных смесей приведены в табл. 2.65 [38]. [c.166]

Диаграммы рис. 48 и 54 могут быть описаны уравнением Ван-дер-Ваальса. К двухфазной бинарной системе твердое тело — жидкость применимы законы, аналогичные тем, которые были установлены в общем виде Д. П. Коноваловым для равновесий бинарной системы жидкость — пар. [c.220]

В кипящем растворе составы равновесных фаз неодинаковы, поэтому линии кипящей жидкости и сухого пара не совпадают в диаграммах равновесий t и рс (или tN и pN). На фиг. 6-11 приведены различные варианты расположения линий сухого пара и кипящей жидкости в i -диаграммах нескольких типичных видов бинарных растворов. [c.243]

УСТАНОВКИ ДЛЯ ИССЛЕДОВАНИЯ СЖИМАЕМОСТИ ГАЗОВ И ФАЗОВЫХ РАВНОВЕСИЙ ЖИДКОСТЬ-ПАР В БИНАРНЫХ И МНОГОКОМПОНЕНТНЫХ СИСТЕМАХ [c.56]

С целью получения достоверных данных о сжимаемости чистых газов к газовых смесей и о фазовых равновесиях жидкость—пар в бинарных и многокомпонентных системах в диапазоне температур 90—425 К и давлений до 200-10 Н/м , необходимых для аттестации газовых смесей по составу, изготовлены и исследованы четыре установки. Установки основаны на использовании разработанных унифицированных узлов и деталей, специальных устройств, а также измерительной и вспомогательной аппаратуры. [c.56]

Установки для исследования сжимаемости газов и фазовых равновесий жидкость—пар в бинарных и многокомпонентных системах. Р о ж н о в М. С., Б у т к о В. М., Д и д о в и- [c.120]

В шестой главе изложена общая термодинамическая теория фазовых равновесий в растворах. Дан вывод дифференциальных уравнений, описывающих влияние внешних условий на равновесие сосуществующих фаз в бинарных двухфазных системах. Подробно рассмотрены фазовые равновесия жидкость—пар. Даны строгая формулировка и вывод законов Гиббса—Коновалова и законов Вревского и охарактеризованы границы их применимости. [c.5]

При некотором фиксированном давлении в соприкасающихся паровой и жидкой фазах бинарной смеси, какой можно считать -воздух, с течением времени устанавливаются равновесные концентрации компонентов. Если исходная жидкость более богата низкокипящим компонентом, чем это требуется по условиям равновесия, то часть жидкости испаряется за ючет тепла конденсирующихся паров. При этом концентрация низкокипящего компонента в парах повышается, а в жидкости понижается. Многократно повторяемый, этот процесс и составляет сущность ректификации. [c.312]

Уравнения для расчета равновесия пар—жидкость в многокомпонентных системах, в принципе, те же, что и для бинарных систем. Для системы, содержащей N компонентов, нужно совместно решить N уравнений (8.4.1) — по одному на каждый компонент. Необходимо знать значения давлений насыщенных паров каждогр компонента как чистой жидкости при интересующей нас температуре. Если все значения давлений паров малы, то и полное давление невелико. В таком случае поправку [уравнение (8.4.2)] можно считать равной единице. [c.287]

Хотя результаты Эбботта и др. и показывают пределы применимости расчета фазового равновесия пар—жидкость в тройных смесях неэлектролитов только по бинарным данным, эти ограничения часто не являются серьезными для инженерной работы. На практике часто случается так, что погрешности эксперимента по бинарным системам столь же велики, что и ошибки, которые появляются при расчете многокомпонентного равновесия по моделям для параметры которых определяются при использовании только бинарных данных. [c.294]

Если уравнение (8.9.19) представляет собой особо простую аппроксимацию, то уравнение ЮНИКВАК и уравнение Вильсона могут быть распространены на многокомпонентные смеси не только без использования такой аппроксимации, но и без привлечения параметров тройных (или высших) взаимодействий. Опыт показывает, что равновесие пар—жидкость в многокомпонентных смесях может быть рассчитано с достаточной для инженерной практики точностью по уравнениям Вильсона, НРТЛ или ЮНИКВАК, но для этого необходимо иметь навык определения параметров бинарного взаимодействия. [c.294]

Для достижения высокой точности в описании свойств газовой и жидкой фаз некоторые исследователи, работающие в этой области, использовали уравнения состояния повышенной сложности с дополнительными константами. Однако для получения этих констант нужно больше экспериментальных данных. Поэтому многокомпонентные уравнения состояния полезны только для ограниченного числа газов и жидкостей, по которым имеются обширные экспериментальные данные. Например, Бендер [8] использовал чрезвычайно усложненное уравнение с 20 константами. Он применил это уравнение для описания свойств азота, кислорода и аргона, а затем, использовав дополнительные бинарные константы, рассчитал равновесие пар—жидкость д.ия жидкого воздуха, получив отличные результаты. К сожалению, использование метода Бендера ограничено теми несколькими системами, для которых имеется много экспериментальных данных. [c.330]

Если параметры рассчитываются по равновесным данным пар—жидкость, то в этом всегда есть некоторая неопределенность. За исключением случаев, когда экспериментальные данные отличаются очень высокой точностью, обычно бывает невозможно получить действительно единственный набор параметров. В типичном случае имеется ряд наборов параметров, причем любой набор из этого ряда может одинаково хорошо воспроизводить экспериментальные данные в пределах возможной погрешности эксперимента, (См., например, работы [3, 25].) При расчете многокомпонентного равеновесия пар—жидкость результаты не бывают чувствительны к выбору того или иного набора бинарных параметров. Однако когда рассчитывается многокомпонентное равновесие жидкость—жидкость результаты становятся чрезвычайно чувствительны к выбору таких параметров. Поэтому трудно получить надежные результаты по тройному (или более множественному) равновесию жидкость—жидкость при использовании бинарных параметров, рассчитанных по данным бинарного равновесия пар—жидкость. Для получения надежных результатов обычно бывает необходимым привлекать по крайней мере некоторые данные по равновесию жидкость—жидкость. [c.334]

Для бинарных смесей с полным смешиванием авторы работы [9] приняли параметр уравнения НРТЛ а у равным 0,3. Затем по данным равновесия пар-жидкость были определены параметры Гц и хц. Поскольку получить единственные значения этих параметров из данных по равновесию пар—жидкость невозможно, использовалась предложенная Абрамсом и Праусницем [3] корреляция для выбора, применительно к полностью смешивающимся парам, тех наборов параметров, которые точно воспроизводят предельный коэффициент распределения при бесконечном разбавлении для третьего компонента. Другими словами, выбраны были те параметры НРТЛ и X , которые не только описывают в пределах погрешности эксперимента бинарные данные по равновесию пар—жидкость, но и дают экспериментальное значение определяемое как [c.334]

Значения коэффициентов активности обычно получают по данным о равновесии пар—жидкость или исходя из какой-либо модели жидкости, как это рассмотрено в гл. 8. Для межфазной поверхности никакие непосредственные измерения невозможны, поэтому должна быть принята модель жидкости. Гильдебрант и Скотт [26] трактуют случай идеальной межфазной поверхности у1= 1), в то время как Эккерт и Праусниц [13], а также Спроу и Праусниц [55] используют теорию регулярных растворов для описания фазы. Во всех случаях Л аппроксимируется как где — мольный объем чистого компонента 1, а Л о — число Авогадро. Спроу и Праусниц успешно применили уравнение (12.5.4) к ряду различных неполярных бинарных смесей и точно рассчитали поверхностное натяжение От- Даже для полярных смесей был достигнут некоторый успех, хотя в этом случае для межфазной поверхности использовалось модифицированное выражение Вильсона для коэффициентов активности и одна эмпирическая константа была сохранена, чтобы достигалось лучшее соответствие рассчитанных значений От экспериментальным данным. [c.527]

Бейли уравнение для коэффициентов диффузии в бинарных газовых смесях при низких давлениях 475 Бендера метод расчета равновесия пар-жидкость 330 Бенедикта — Вебба — Рубина уравнение состояния [c.581]

Рис. 4,1. Фазовые диаграммы равновесия жидкость — пар в бинарных гомозеотропных системах а) идеальные бинарные жидкие растворы б) положительные отклонения от закона Рауля в) отрицательные отклонения от закона Рауля г) положительный тангенциальный зеотроп д) отрицательный тангенциальный зеотроп

Рис. 4.5. Фазовая диаграмма равновесия жидкость — пар бинарного раствора, образующего гетероазеотроп Х(1)—Х(2) — область расслаивания раствора на две жидкие фазы

Общие условия равновесия в многокомпонентных системах были сформулированы в гл. 9. Разумеется, сложности расчета термодинамических свойств таких систем с увеличением числа компонент нарастают. Поэтому в данной главе будут рассмотрены лишь двухкомло-нентные (бинарные) системы. Если в бинарной системе равновесно сосущест(вуют две фазы, то в соответствии с правилом фаз Гиб бса такая система имеет две степени свободы. Это означает, что из четырех величин (р, Т, х(2)), характеризующих состояние тайкой системы, лишь две являются независимыми, остальные две являются их функциями. Обычно, чтобы не иметь дело с функциями двух переменных, одну из независимых величин задают и считают постоянной и отыскивают овяЗ И между зависимыми переменными и одной независимой. В соответствии с этим при анализе равновесия жидкость — пар в бинарной системе наибольший интерес представляет нахождение следующих зависимостей [c.185]

К вопросу о фазовых равновесиях в идеальных бинарных системах тесно примыкает случай фазового равновесия жидкость — пар, когда жидкий раствор содержит малое количество раст)ворепного вещества (чаще всего твердого), упругость пара которого при данной температуре пренебрежимо мала по сравнению с упругостью пара растворителя. Обозначая, как обычно, растворитель индексом 1, условие равновесия жидкость — пар для этого случая можно записать следующим образом [c.199]

Весьма раснространенпым на практике можно считать случаи, когда нри равновссии жидкость— пар в бинарной системе жидкая фаза является неидеальньгм раствором, а пар, может (рассматриваться как идеальная смесь. В этом случае вместо уравнений (10-18) условиями фазового равновесия будут служить уравнения [c.200]

Таким образом, мы видим, что в отличие от чистых веществ многообразие тепловых эффектов, описывающих фазовые переходы в бинарных растворах, весьма велико. Даже для идеальных систем аналитическое определение этих тепловых эффектов достаточно сложно, для неидеальных оно вообще невыполнимо. Поэтому все задачи, связанные с тепловыми эффектами фазовых переходов в бинарных растворах, решаются обычно с помощью соответствующих энтальпийных диаграмм. Эн-тальпийная диаграмма для фазового равновесия жидкость — пар строится для какого-либо постоянного давления. В некоторых случаях в поле одной диаграммы совмещаются линии, относящиеся к различным давлй- [c.212]

В связи с многообразием возможных бинарных и многокомпонентных хладагентов, их слабой изученностью, широкими диапазонами изменения температур и давлений в холодильных циклах, необходимостью определения различных наборов параметров равновесия жидкость - пар, нами был разработан и реализован на 3Bfl расчетнометодический аппарат, обладающий значительной универсальностью как по используемой термодинамической модели, так и по алгс ит-му и организации вычислительных процедур. [c.127]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...