Расчет паровых котлов и турбин

Разд. 1 справочника посвящен котельным установкам, которые наряду с турбинными установками составляют основу технологической схемы тепловой электростанции на органическом топливе. С учетом последних достижений в котлостроении в разделе рассмотрены основные вопросы конструирования и расчета паровых котлов, горелок, выбора схем и устройств пылеприготовления и др. [c.7]

Задача о расчете тонких оболочек, срединная поверхность которых представляет собой часть сферы, встречается при решении целого ряда практически важных вопросов. С ней мы имеем дело при расчете днищ котлов и различного рода резервуаров, при расчете непроницаемых переборок в паровых турбинах, при расчете купольных сводов и т. д. Несмотря на всю практическую важность этой задачи, полного решения до сих пор не существует. Имеются работы, относящиеся главным образом к двум крайним сравнительно просто решаемым случаям, а именно [c.292]

Это выражение очень часто используется в расчетах, так как огромное количество процессов подвода теплоты в теплоэнергетике (в паровых котлах, камерах сгорания газовых турбин и реактивных двигателей, теплообменных аппаратах), а также целый ряд процессов химической технологии и многих других осуществляется при постоянном давлении. Кстати, по этой причине в таблицах термодинамических свойств обычно приводятся значения энтальпии, а не внутренней энергии. [c.18]

Большое развитие получает разработка вопросов сопротивления разрушению в вязкой и хрупкой области при ударном и статическом деформировании, позволившая классифицировать и в значительной мере объяснить природу возникновения двух типов изломов, охарактеризовать температур-но-скоростные зависимости механических свойств, оценить роль абсолютных размеров и напряженного состояния для хрупкого разрушения и предложить предпосылки расчета на хрупкую прочность (Н. Н. Давиденков). Эти работы способствовали решению практических задач выбора материалов и термической обработки для изготовления крупных паровых котлов, турбин, объектов транспортного машиностроения, химической аппаратуры повышенных параметров и других производств, получивших большое развитие в этот период. С этим связано и расширение работ по исследованию усталости металлов, которое сосредоточивается на изучении условий прочности и обосновании соответствующих расчетных предпосылок в зависимости от вида напряженного состояния, качества поверхности и поверхностного слоя, условий термической обработки (И. А. Одинг, С. В. Серенсен), в первую очередь применительно к легированным сталям, производство которых в больших масштабах было организовано для нужд моторостроения, турбостроения, транспортного машиностроения и других отраслей, изготовляющих высоконапряженные в механическом отношении конструкции. [c.36]

Выбор допускаемых напряжений в материале узлов турбин, так же как и в любых машиностроительных конструкциях, зависит от ряда факторов, основные из которых указаны ниже. Для многих конструкций, применяемых в энергоустановках, используются нормы расчета на прочность элементов паровых котлов [51 ]. [c.57]

Механическую энергию, необходимую для высоконапорного наддува газового тракта, можно вырабатывать либо газовой турбиной, либо паровым двигателем. Проще и экономичнее всего приводной паровой двигатель включать между котлом и потребителем. Расчеты показывают, что в ряде случаев это позволяет не изменять ступень давления для соответствующих котельных установок. [c.169]

В связи с быстрым развитием машиностроения в настоящее время все более важное значение приобретают расчеты на прочность деталей машин, длительное время работающих при высоких температурах. К таким деталям относятся, например, диски и лопатки паровых и газовых турбин, трубы и другие детали паровых котлов, различные части двигателей внутреннего сгорания, реактивных двигателей, химических установок и приборов и многие другие. [c.571]

Значительный вклад в исследование динамики паровых котлов внесли отечественные ученые, которые продолжили развитие идей И. А. Вышнеградского и И. Н. Вознесенского. В Центральном котло- турбинном институте им. И. И. Ползунова на протяжении нескольких десятилетий проводятся систематические работы по исследованию и разработке методов расчета динамики паровых котлов. Значитель-нке работы выполнены также во Всесоюзном теплотехническом институте им. Ф. Дзержинского, Московском Энергетическом институте, Центральном научно-исследовательском институте комплексной автоматизации и других организациях. [c.25]

Задача о расчете тонких оболочек, имеющих сферическую срединную поверхность, встречается при решении ряда практически важных вопросов. С ней мы имеем дело при расчете сферических днищ котлов и различного рода резервуаров, при расчете непроницаемых переборок в паровых турбинах, при расчете [c.486]

Для турбинных узлов типа сосудов, работающих под давлением, и трубопроводов используют метод расчета по предельным нагрузкам, заложенный В основу норм расчета элементов паровых котлов на прочность [7] (см. гл. IX). Условия работы и нагружения таких конструкций, как корпусов конденсаторов, подогревателей и др., те же, что и котельных сосудов, поэтому для них можно применять одинаковые коэффициенты запаса прочности. [c.282]

Вторая схема иногда применяется в отопительных котельных с паровыми котлами малой производительности и общем водяном экономайзере. В случае потребления на технологические нужды значительных количеств пара с разным давлением 1,4 0,7 0,5 0,35 МПа (14 7 5 3,5 кгс/см ) может оказаться экономически целесообразной установка ТЭЦ и паровых турбин с противодавлением вместо котельной и дросселирования пара в редукционной установке. Окончательное решение принимается на основании результатов технико-экономических расчетов [Л. 27]. [c.300]

Обычно ползучесть учитывается при расчете и конструировании деталей машин, находящихся в процессе эксплуатации длительное время в нагретом состоянии. В таких условиях работают, например, элементы конструкций паровых и газовых турбин, реактивных двигателей, ядерных реакторов, паровых котлов, узлы оборудования нефтяной промышленности, детали химических аппаратов и тепловых приборов. [c.244]

Расчеты с целью упрощения проводились при закрытых отборах Т. Это также не изменяет полученных выводов. Как уже отмечалось ранее, при наблюдаемых соотношениях отопительных и промышленных паровых нагрузок на ТЭЦ, как правило, устанавливаются турбины обоих типов — Т и ПТ. У турбин Т удельная выработка электроэнергии на единицу отпущенной теплоты Зт, а следовательно, и экономия топлива больше, чем на такую же единицу теплоты пара, отпущенного из отопительного отбора турбины ПТ. Кроме того, удельная стоимость турбоустановок Т с котлом (180—200 руб/кВт) меньше стоимости турбоустановок типа ПТ (220—240 руб/кВт). Поэтому вытеснять отопительные отборы турбин Т отборами турбин ПТ, как правило, не экономично. Только часть зимнего времени, повысив давление в отборе Т турбин ПТ до возможно высокого предела (а это уменьшает Эт), можно им несколько догревать сетевую воду после турбин Т при ступенчатом ее подогреве. Как показали расчеты, при наличии турбин Т на ТЭЦ и оптимальном их количестве отопительный отбор турбин ПТ может использоваться только в ограниченном количестве в зимнее время. Но зимой и отборы турбин П работают с весьма высокой и даже предельной загрузкой (см. рис. 4.6). В итоге возможная дополнительная экономия топлива, которую может дать использование отопительных отборов турбин ПТ, относительно невелика, С учетом перерасхода топлива и приведенных затрат, которые получаются из-за излишнего числа турбин ПТ на ТЭЦ, суммарная экономия как топлива, так и приведенных затрат по ТЭЦ в целом будет снижена. [c.107]

Книга состоит из семи глав. В первой из них рассматривается современное состояние вопроса, классифицируются явления, характеризующие высокотемпературную прочность материалов, анализируются факторы, определяющие разрушение. Здесь же приведены составы сталей и сплавов для котлов, корпусов ядерных реакторов, химического оборудования, паровых и газовых турбин. Рассмотрены основы расчета прочности конструкций при высоких температурах. [c.8]

Особенно широко и всесторонне научная деятельность Михаила Викторовича развернулась в 1922 году, когда он, по предложению академика Абрама Федоровича Иоффе, начал работать в Государственном Рентгеновском институте в Ленинграде, а затем в Ленинградской физико-технической лаборатории. Организация теплотехнического отдела и руководство его работой в этой Лаборатории были поручены Михаилу Викторовичу. В этот период с 1922 по 1929 год, Михаил Викторович лично и со своими учениками публикует широко известные принципиально новые работы по расчету теплопередачи в паровых котлах, по исследованию условий теплоотдачи в наиболее характерных, классических случаях вынужденного и свободного обтекания тела потоком жидкости, по распространению тепла в твердом теле и, наконец, по моделированию тепловых устройств. Определившееся этими работами направление теплотехнических исследований успешно развивалось затем и развивается до сих пор в ряде Лабораторий, в том числе в Лабораториях крупных отрослевых институтах ВДТИ имени Ползунова и ВТИ им. Дзержинского, в Энергетическом институте им. Г. М. Кржижановского АН СССР и в ряде других. К настоящему времени достижения наших ученых здесь весьма значительны — теоретически и экспериментально разработана теплопередача и приложения ее к детальным расчетам паровых котлов и турбин, промышленных печей и других тепловых аппаратов разработаны относящиеся к теплотехническим устройствам разделы технической гидродинамики сильно расширено учение о теплопроводности в твердом теле разработана методика моделирования тепловых устройств и ряд других разделов. Существенно, что как по оригинальности выполнения, так и по результатам эти исследования Михаила Викторовича и его учеников опережают и по научному уровню превосходят работы заграничных авторов. [c.249]

При растяжении (или сжатии) без изгиба суммарная деформация е равна г=а1Е+Ёр +ед+а1. Первое слагаемое в правой части соответствует упругой деформации, второе — быстрая (практически мгновенная) иластич. деформация в момент приложения нагрузки третье — деформация П., растущая со временем четвертое — температурная деформация а — коэфф. линейного расширения, t — разность темп-р). Величины в и в определяются различными физич. "процессами и потому их следует разграничивать. В условиях установившейся П. а, t, е от времени не зависят и потому rfe/rft== —dz ldx, т. е. со временем меняется лишь g. Расчеты па П. позволяют определять напряжения, деформации и время работы в условиях П., исходя из св-в данного материала, задаваемых или графически — кривой П., или нек-рыми хар-ками сопротивления П. Такие расчеты проводят Гл. обр. для стадии установившейся П., предполагая, что Spp ajE. Существуют расчеты на 11. для тонкостенных и толстостенных труб, пластин, вращающихся дисков, турбинных лопаток и диафрагм, фланцев, оболочек, пружин, валов и т. д. П. играет важнейшую роль для материалов паропроводов, паровых котлов, турбинных лопаток, частей атомных реакторов, ракет и др. деталей, длительно подвергаемых механич. и термич. нагрузкам и нагреву. Ввиду отсутствия в б. ч. случаев соответствия между кратковременными ( статическими ) испытаниями и испытаниями на П. оценка жаропрочных сплавов проводится в значит, море по их сопротивлению П. [c.7]

Понижение несущей способности деталей, набл1йдаемое для деталей из сталей при телшературах выше 300—400° С, а для деталей из легких сплавов и пластмасс — выше 100—150° С. Это связано с понижением основных механических характеристик материалов, в частности предела прочности и предела выносливости, с охрупчиванием — потерей пластичности во времени и, наконец, с явлением ползучести. Ползучесть, т. е. процесс малой непрерывной пластической деформации при длительном нагружении, становится основным критерием работоспособности для отдельных деталей машин лопаток и дисков турбин, элементов паровых котлов высокого давления и др. Ползучесть очень опасна в связи с возможностью выборки зазоров у вращающихся или поступа-тельно-перемещающихся деталей. Расчеты па ползучесть основываются па задании допустимых пластических перемещений за определенный срок службы. [c.20]

В подогревателях высокого давления производится подогрев всей питательной воды, подаваемой в котлы из деаэраторов. Конечная температура подогрева питательной воды (за ПВД) задается в зависимости от рабочих параметров ТЭЦ, вернее давления в паровых котлах. Для станций средних параметров с давлением 40 ат эта температура принимается равной 145° С, для станций высокого давления с давлением 100 ат — равной 215°С (ГОСТ 3619-59). Расходы пара на регенеративный подогрев воды в ПНД, деаэраторах и ПВД в определенных количествах, указанных на диаграммах режимов турбин, учитываются при составлении диаграмм, заводами-нзго-тов нтелями турбин [Л. 17] поэтому в расчете рас.ходов пара на собственные нужды ТЭЦ эти расходы пара учитывать не надо. [c.73]

Приведенные в книге методики расчетов базируются на технической документации по паровым турбинам и котлам, выпущенной к моменту издания книги. В основном эта документация основана на использовании единиц измерения системы МКГСС. [c.4]

Для тепловых схем промышленных ТЭЦ рекомендуется метод расчета с помощью диаграмм режимов паровых турбин по предварительно заданной величине суммарной паропроизводителвности котлов позволяющий с наименьшей затратой времени получить все необходимые расчетные величины Л. 17]. Паропроизво-дительность котлов, полученную из расчета первого приближения, сравнивают с предварительно принятой величиной Z) k, и если расхождение их больше допустимого, то расчет повторяют, кладя в основу значение D , полу- [c.63]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...