Давление паров в воздухе расход на охлаждение

Из всего изложенного вытекает целесообразность более глубокого охлаждения отсасываемой паровоздушной смеси, так как при этом при всех прочих равных условиях понижается давление всасывания Рз, а следовательно, и давление отработавшего пара р уменьшается объемный и весовой расход отсасываемой смеси и тем самым снижается необходимая мощность эжектора, т. е. расход энергии на него. Для возможно большего понижения температуры отсасываемой смеси следует в зону охлаждения (воздухоохладитель) подавать воду с наиболее низкой температурой. Благодаря непрерывному отсосу смеси эжектором в конденсаторе создается непрерывное движение конденсирующегося пара вместе с воздухом к месту отсоса. [c.215]

Температура воздуха внутри секции при размораживании, °С 60, 100 Температура воздуха после калориферов, °С 100, 140 Расчетный расход пара при давлении 6 кгс/см на две калориферные установки двухсекционного тепляка, т/ч 10,6 Расчетная производительность вентилятора (температура воздуха при всасывании 38 °С с 10%-ным запасом), и /ч 170-10 Напор, развиваемый вентилятором для обеспечения расчетной производительности, мм вод. ст. 300 Расчетная температура рециркуляционного воздуха на выходе из секции, °С 50 Расход технической воды для охлаждения тормозных цилиндров и букс, м /ч 60 Давление воды в оросительной системе, кгс/см 2,5—4 [c.133]

При переходе на тепловую автоматическую сборку колесных пар приобретает большое значение время схватывания колеса с осью, так как это время влияет на ритм выхода колесных пар Для уменьшения этого времени колесная пара охлаждается на автоматической линии смесью воздуха под давлением 0,4 Мн/м (4 ат) и воды 5 л (5-10 м ) на одно колесо. При таком режиме время схватывания составляет —1,5 мин при натяге 0,11 мм и пара охлаждается до 180—200° С. Окончательное охлаждение производится дождевальной установкой в течение 10 мин с расходом 2 воды на одну колесную пару. [c.141]

Струя распылителя направлена обычно под углом к струе топлива для механического дробления ее, что улучшает распыление. При распылении. мазута происходят расширение и охлаждение воздуха, пара я мазута, что приводит к повышению вязкости мазута. Поэтому для распыления целесообразно применять воздух, подогретый до 100—150° С, или перегретый пар. Расход воздуха на распыление увеличивается с уменьшением избыточного давления и составляет от теоретически требуемого для горения количества [c.79]

Анализ результатов проведенной технико-экономической оптимизации показывает, что степень повышения давления воздуха в КВД для оптимального варианта возросла по сравнению с исходным, а в КНД-1 и КНД-П понизилась. Суммарное давление воздуха в исходном и оптимальном вариантах практически одинаково. Давление пара в барабане также мало изменилось. Температура пара на входе в паровую турбину для оптимального варианта составляет 525° С по сравнению с 515° С для исходного. Степень охлаждения воздуха в воздухоохладителях первой и второй ступеней увеличилась. Коэффициент избытка воздуха в камере сгорания парогазогенератора уменьшился на 0,05, а в камере сгорания низкого давления увеличился на 0,1. Расход пара на паровую турбину для оптимального варианта несколько ниже, чем для исходного. Суммарный расход воздуха уменьшился за счет уменьшения расходов воздуха на газификацию и в камеру сгорания парогазогенератора. Мощности [c.147]

В настоящей работе уже были рассмотрены охладители дизелей, компрессоров и другого энергетического оборудования, в которых происходит охлаждение воды до температуры примерно 30 °С за счет ее испарения при непосредственном контакте с воздухом или выхлопными газами. Получение более низких температур воды, например 5—8 °С — для кондиционирования воздуха, связано о дополнительными трудностями. В вакуумных системах охлаждения, включающих, например, пароэжекторные холодильные машины, требуется очень высокий вакуум (около 0,99) расход воздуха при этом отсутствует. В воздушных испарительных системах охлеждения, под которыми обычно понимают системы оборотного водоснабжения с градирнями и тепломассообменными аппаратами, давление близко к атмосферному Р , расход воздуха максимальный, но температура воды б—8 °С не достигается. Однако комбинирование вакуумной и воздушной испарительной систем охлаждения позволяет достичь необходимых температур воды 5—8 °С при относительно невысоком, технически приемлемом вакууме 0,7—0,95 и на порядок меньшем расходе воздуха, чем в воздушных испарительных системах охлаждения. Выше было дано объяснение причинам уменьшения расхода воздуха. Возможность же снижения вакуума объясняется тем, что теоретическим пределом охлаждения воды в вакуумных системах является температура насыщения пара при данном давлении, в то время как в воздушных испарительных системах охлаждения теоретическим пределом охлаждения воды является температура воздуха (газа) по смоченному термометру, которая отличается от температуры насыщения пара. Поясним это более подробно. Между давлением и температурой насыщения водяного пара существует жесткая связь. Она выражается формулой Фильнея [c.167]

Характерной особенностью воздушно-водяных испарительных холодильных машин является возможность регулирования температуры охлажденной воды Изменением не только вакуума, но и начальных параметров и расхода воздуха. Расширяется интервал температур воды при одном и том же вакууме от температуры насыщения пара до температуры воздуха по смоченному термометру, а также интервал давлений —в сторону снижения вакуума при одной и той же температуре охлаждения воды. Ее охлаждение происходит в основном за счет скрытой теплоты парообразования, т. е. слабо зависит от расхода воздуха. Зато от расхода воздуха зависят параметры процесса — температура и давление (вакуум). Изменение вакуума позволяет уменьшить расход воздуха и тем самым увеличить теплосъем с каждого килограмма воздуха (рис. 5-28). А поскольку мощность привода турбокомпрессора ВХМ зависит от расхода рабочего ела и от вакуума, то снижение вакуума аа счет введения в аппарат небольшого количества воздуха при почти постоянном расходе пара позволяет эту мощность уменьшить по сравнению с чисто вакуумным охлаждением, аналогично графику на рис. Б-7 (кривая 6). В ВХМ энергозатраты также меньше, чем в воздушных холодильных машинах, так как расход воздуха в них на порядок меньше в силу испарительного принципа охлаждения. По энергозатратам ВХМ находятся нй уровне фреоновых парокомпрессионных хй-Лодильных машин в которых термический Кпд близок к КПД цикла Карно. [c.169]

Между тем во многих комбинированных схемах, рассмотренных на рис. 1-3, независимо от принятой системы охлаждения проточной части газовой турбины, имеются потоки водяного пара, соизмеримые по расходу с потоками газовоздущного рабочего тела. В отдельных элементах установок этот пар все равно должен иметь достаточно низкую температуру. Паровые циклы значительно менее чувствительны к необратимым потерям, нежели газовые, а теплоемкость даже сухого пара в 1,5—2,0 раза превосходит теплоемкость воздуха и продуктов сгорания. Расширяясь в области насыщения, пар увлажняется, причем образовавшаяся влага оказывает на конвективный теплообмен такое же воздействие, как и влага, впрыскиваемая искусственным путем. Разница, однако, состоит в том, что увлажнение пара происходит в паровых циклах естественным образом, без конструктивных усложнений и без затраты мощности, неизбежных при впрыске воды в поток воздуха. Кроме того, во всех рассмотренных комбинированных схемах (кроме схемы ГПУ-К по рис. 1-3, ж) пар генерируется в поверхностных теплообменниках. Парообразование в ряде случаев происходит при относительно невысоких давлениях, когда исключен селективный унос, и капельная влага, образующаяся при расширении пара, практически может не содержать солей. [c.28]

Замерзание редуктора. При прохождении газа через редуцирующий клапан из камеры высокого давления в камеру низкого давления происходит снижение давления газа (дросселирование) и его охлаждение. Так уменьшение давления на 1 кгс/см вызывает понижение температуры газа приблизительно на ГС. Так как газ всегда содержит пары воды, то при определенных условиях (низкая температура окружающего воздуха, интенсивный отбор газа) газ, пройдя редуцирующий клапан, может иметь отрицательную температуру и вызывать образование кристаллов льда и закупорку ими каналов клапана и редуктора. В этом случае редуктор замерзает и перестает нормально работать. Особенно зто> опасно для кислорода и водорода, хранящихся в баллонах под высоким давлением. Замерзаемость редукторов происходит тем чаще, чем выше влажность и расход газа, больше перепад давления в редукторе, меньше масса редуктора и теплопроводность его материала, а также, чем ниже температура газа в баллоне. [c.65]

Газообразные вещества обладают не только смазочноохлаждающими свойствами, но и способностью химического воздействия. В этом случае охлаждающий эффект повышается за счет низкой температуры подаваемой струи газа, а не за счет теплоты парообразования, которая у газов незначительна. При охлаждении газами необходимо строго соблюдать правила техники безопасности. Пары поверхностно-активных веществ, образовавшиеся в результате испарения жидкостей на нагретых поверхностях зоны резания, окутывают режущую часть инструмента, проникают в зону контакта и с высокой скоростью реагируют с неокисленной поверхностью стружки. Образуется достаточно прочная смазочная пленка. Свободное испарение жидкостей на нагретых поверхностях происходит со значительным поглощением теплоты. Это явление в наибольшей степени имеет место при охлаждении распыленными жидкостями ( туманом ). В специальных смесителях жидкость (вода, эмульсия или масла) и воздух смешиваются под давлением 200...300 КПа и распыливаются на мельчайшие частицы. Далее смесь подается через сопло (скорость на выходе достигает 25...30 м/с) к зоне резания. Исследования показали, что применение распыления значительно снижает расход охлаждающих жидкостей, повышает чистоту обработан- [c.56]

Замерзание редукторов. При прохождении кислорода Через редуцирующий клапан редуктора и понижении его давления (этот процесс называется дросселированием) происходит охлаждение газа. Уменьшение давления на 1 кгс/см вызывает понижение температуры, примерно, на 1 град. Если при этом окружающая температура воздуха и газа в баллоне достаточно низкая, то газ после редуцирующего клапана может иметь отрицательную температуру. Это может привести к выпадению кристаллов льда II закупориванию ими каналов клапана и редуктора в тех случаях, когда кислород содержит пары воды. В таком случае редуктор замерзает и перестает нормально работать. Замерзае-мость редукторов наступает тем быстрее, чем выше влажность кислорода, больше расход газа и перепад давления в редукторе, меньше масса редуктора и теплопроводность его материала, а также чем ниже температура газа в баллоне. [c.65]

Г азообразные СОТС применяют при лезвийной обработке заготовок практически только в тех случаях, когда по условиям выполнения технологического процесса не допускается использование жидких продуктов (например, при обработке в сборе опорных щеек роторов электромашин). Традиционным и наиболее распространенным газообразным СОТС является воздух, применяемый самостоятельно и в виде аэрозолей - дисперсий жидких СОЖ, распыляемых воздз ом [18]. Эффективность лезвийной обработки металлических заготовок при воздушном охлаждении невелика, хотя и повышается с понижением температуры воздуха до + 5 °С, его увлажнением (насыщением парами воды) и ионизацией, а также при подаче его под давлением. Учитывая, что современные СОЖ получают из дорогостоящих и дефицитных компонентов, в последние годы возрос интерес к дозированной их подаче с минимальным расходом при обеспечении достаточной технологической эффективности лезвийной обработки заготовок. Минимальный расход СОЖ обеспечивается при подаче их в виде воздушно-жидкостной смеси (аэрозоли). Установки типа УРС-75 для распыления СОЖ широкого применения в условиях действующего производства не получили ввиду сравнительно невысокой эффективности и сложности в эксплуатации. [c.278]

Фиг. 92 иллюстрирует влияние охлаждения диффузора II ступени на давление всасывания рц, т. е. на создаваемый вакуум. Опыты проведены в идентичных условиях при давлении насыщенного пара Ро = 7 ата и диаметре рабочего сопла 9,6 мм. Верхняя -кривая снята при работе ступени без охлаждения диффузора, а нижняя— три его охлаждении и съеме тепла с диффузора (28 33)-103 ккал ч. Из сопоставления обеих кривых видно, что при любом расходе воздуха как на рабочем участке эжектора, так и 1на перегрузочном, благодаря охлаждению диффузора достигается существенное улучшение создаваемого ступенью давления всасьшания. Это объясняется тем, что три прочих равных условиях эжектор работает практически с почти постоянной объемной производительностью V, т. е. через диффузор проходит постоянный объем паровоздушной смеси поскольку при охлаждении диффузора, из-за прекращения перегрева пара и конденсации части его, удельный объем смеси уменьшается, то постоянство объ0М1Ного расхода достигается за счет понижения давления (всасывания). [c.170]

Ri, 6) экономайзера Hj для подогрева питательной воды 7) воздушного подогревателя Не для топочного воздуха. Целью теплового расчета является определение величины отдельных элементов котельной установки т. о., чтобы обеспечить получение необходимого количества пара данных темп-ры и давления из питательной водыданной t° при условии охлаждения дымовых газов до i°, обусловливающей достаточную экономичность установки в смысле расхода горючего. С повышением термич. кпд установки однако связано ее удорожание, и задачей экономич. расчета является определение наивы-годнейшей степени использования топлива. [c.93]

Характерными особенностями электростанции, которые в свое время выдвинули ее в число одной из прогрессивных электростанций Европы, явились блочная схема котел—турбина при расположении котлоагрегатов и трансформаторов на открытом воздухе и рекордно низкий, в то время нигде в Европе не достигнутый, удельный расход тепла. После ряда лет эксплуатации в 1954 г. удельный расход тепла при 5 400 ч использования максимума электрической мощности составил 2 325 ккал на отпущенный киловатт-час и в последующие годы сохранился на этом же уровне. Такого низкого удельного расхода тепла удалось достигнуть только благодаря высоким начальным параметрам пара, применению промежуточного перегрева пара, высоким к. п. д. работающих на газе котлоагрегатов, а также применению генераторов с водородным охлаждением. Высокое давление газа (50 ати), имевщее место в первые годы эксплуатации, срабатывалось в газопроточных турбинах, установленных по одной на каждый блок. Эти турбины приводили в движение аси 1- [c.374]

При системе охлаждения закрытого типа горловину радиатора плотно закрывают специальной пробкой с двойным наровоздушным клапаном (фиг. 79, а). Пароотводная трубка 1 впаяна сбоку в горловину над клапанами пробки 4. Воздушный кланан 3 пробки нагружен слабой пружиной и пропускает внутрь радиатора атмосферный воздух, устраняя возможность возникновения в бачке радиатора разрежения, появляющегося при конденсации паров воды. Паровой клапан 2 нагружен более сильной пружиной и открывается для выпуска пара только тогда, когда давление в радиаторе превышает атмосферное и доходит до 1,28—1,38 кПсм (фиг. 79, б). При этом вследствие повышенного давления температура кииения воды в радиаторе повышается примерно до 110° С. Поэтому при тяжелых условиях работы, когда двигатель перегревается, в закрытой системе охлаждения вода закипает реже, вследствие чего значительно уменьшается ее расход. Кроме того, с повышением температуры кипения воды несколько повышается эффективность действия системы охлаждения без увеличения размера радиатора. [c.124]

Для надежной и экономичной работы агрегата в описанном режиме очень важно иметь высокую воздушную плотность вакуумной системы и всей турбины в целом. Практика показывает, что обычно тщательно уплотняются только те элементы турбоустановки, которые при нормальном режиме работы находятся под разрежением. Головные же части и дренажные линии уплотняются менее тщательно, поскольку они находятся под избыточным давлением. При работе в беспаровом режиме, когда весь цилиндр турбины находится под вакуумом, присос воздуха через эти неплотности может сильно перегрузить эжектор. В этом случае эжектор будет работать на перегрузочной ветви характеристики, и вакуум резко ухудшится. Ухудшение вакуума приведет к увеличению потерь на трение в турбине, соответствующему увеличению мощности, потребляемой генератором из сети, и потребует увеличения расхода пара на охлаждение. Кроме того, может ухудшиться температурный режим проточной части турбоагрегата. [c.85]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...