Истечение из сопел

Образование твердых и жидких частиц в продуктах сгорания реактивных двигателей позволяет отнести процесс истечения из сопел к частному случаю движения трехкомпонентной двух- [c.6]

Истечение из сопел с расширяющейся частью при Р < Рк. Сопло Лаваля [c.221]

Распределение температуры на внешней поверхности бочки и концов вала (примерно до первых отборов из уплотнений) при частичных нагрузках иллюстрирует рис. 81,6 (кривая 5 — без охлаждения). Обращает на себя внимание высокая температура вала со стороны паровпуска. Даже при включенном охлаждении первой ступени (кривая 6) температура вала оказывается примерно на 60 град выше, чем в режиме номинальной нагрузки. Объясняется это, с одной стороны, меньшим снижением Т пара при дросселировании в уплотнении (начальное давление ниже), с другой — снижением интенсивности теплообмена вследствие меньшей плотности пара. Когда охлаждающий пар подается в камеру первой ступени, происходит еще большее повышение Т в связи с поступлением в уплотнение заторможенного после истечения из сопел пара с Т, близкой к Т пара перед соплами. [c.187]

Фиг. 33. Отклонение эффективного угла потока от геометрического при истечении из сопел

Следует, однако, отметить, что большинство проведенных опытов относилось к случаю истечения из сопел с приближенно равномерным полем скорости на срезе с направлением потока, параллельным оси струи при Рср/ в = 7-г-102. Некоторые опытные данные по влиянию [c.456]

Рассмотрим теперь результаты измерений длины ламинарной части осесимметричной струи, проведенных несколькими авторами для различных условий течения. На рис. 45, а кривая 1 соответствует случаю истечения из капилляров различных длин и диаметров [13], а кривая 2 — случаю истечения из сопел с коротким (/ = (2 -ь Ъ)(1) выходным цилиндрическим участком [35]. Измерения показали, что длина ламинарной части струй мало зависит от I (при 1<Ы). Кривая 3 отвечает случаю течения струи воды, вытекающей из длинной трубы в цилиндрическую камеру [91]. [c.122]

Турбулентными назовем дроссели, имеющие канал цилиндрической формы с малым отношением длины к диаметру, в которых течение турбулентное и эффект дросселирования вызывается местными сопротивлениями на входе и потерями на выходе и не сказывается сколь-либо существенно действие сил трения при течении воздуха по каналу дросселя. Картина течения воздуха в дросселях этого типа близка к той, которая наблюдается при истечении из сопел. Обычно течение в таких дросселях может быть принято адиабатическим, то есть происходящим без теплообмена с внешней средой. Дроссели этого типа могут работать как при докритических, так и при надкритических режимах истечения. [c.17]

Следует различать условия истечения из сопел Лаваля и простого. Для простого сопла при давлении за соплом меньше критического или равном ему скорость истечения определяется по формуле (5-8). В этом случае давление на срезе сопла равно критическому (р=рк), а снижение давления газа или пара до давления окружающей среды происходит за пределами сопла. Следовательно, скорость истечения из простого сопла не может быть больше критической скорости, если даже давление окружающей среды за соплом ниже критического. [c.103]

Проведенные гидродинамические расчеты [35] скорости всплывания подогретых струй мазута на свободную поверхность топлива в резервуаре, их радиуса и дальнобойности для различных расходов мазута показали, что для всех режимов скорость истечения из сопел должна составлять 6—17 м/с. При скорости более 17 м/с и температуре мазута = 115 °С происходит удар струи о [c.178]

ДИССИПАЦИЯ и ПОТЕРИ ЭНЕРГИИ ПРИ ИСТЕЧЕНИИ ИЗ СОПЕЛ [c.135]

Потери импульса при истечении из сопел обычно определяют путем опытов, непосредственно измеряя силу реакции газов, вытекающих из сопла. [c.140]

При высоких температурах, когда необходимо учитывать, что продукты сгорания диссоциированы, теплоперепад при истечении из сопел определяют по I— -диаграмме. [c.177]

Искатель (прожектор) 754. Истечение из сопел 226. Итальянский способ разработки туннелей 173. [c.463]

Задача 15.15. Изобразите схематично в г 5-диаграмме процессы изоэнтропного и реального расчетных сверхзвуковых истечений из сопел Лаваля при одинаковых начальных р, Г, р, Т и конечном рс. Отметьте для обоих случаев ркр Г р, дайте определение Ос и фс. [c.312]

В нашем случае истечения из сопел выходная кромка сопла, на которой начинает возникать более высокое давление окружающей сре-,ты, имеет по отношению к струе сверхзвуковую скорость. Поэтому от нее, так же как и от вершины снаряда, исходит волна под углом Маха. Эту волну давления, в которой давление почти мгновенно поднимается от значения в выходном сечении сопла до значения внешнего давления, называют скачком уплотнения. После скачка струя газа стягивается по сечению, принимая объем, соответствующий увеличенному внешнему давлению. [c.243]

Истечение из суживающихся сопел при скоростях, меньших критической скорости (Р>Рк) [c.215]

Истечение из суживающихся сопел при р<рк [c.218]

Теперь рассмотрим истечение из суживающихся сопел при условии р /Рг [c.218]

В разделе термодинамики были выведены формулы, служащие для определения скорости истечения рабочего тела из сопел в идеальном случае, т. е. без учета потерь (см. гл. 8 и 10). Если же учитывать трение рабочего тела о стенки сопла и трение отдельных струек истекающего рабочего тела друг о друга, то действительная скорость истечения получается несколько меньшей, чем по формуле (10-23). Влияние потерь учитывают введением скоростного коэффициента ф, равного в среднем 0,95—0,99. Если действительную скорость истечения обозначить через W, а теоретическую— через Wo, то [c.328]

Действительная скорость истечения пара из сопел q = <р V Hai =0,95 К2-128-103 = 480 м/сек. [c.339]

В разделе термодинамики выведены формулы для определения теоретической скорости истечения пара или газа из сопел [см. формулу (299)] [c.214]

Формулы (It) — (19) справедливы для четырех возможных соЧ ё-таний режимов истечения из входного и измерительного сопел. В случае, когда скоростью Шк в камере пренебрегают [формула (19)], граничные значения давлений определяются равенствами [c.83]

Для первого режима истечения воздуха из сопел коэффициент к приближенно вычисляется по формуле [4] [c.155]

Истечение пара из сопел паровых турбин [c.137]

В форсуночной камере имеют место три характерные скорости скорость воздуха в поперечном сечении камеры скорость истечения жидкости из сопел форсунок скорость витания капель жидкости. [c.109]

Опыты, проведенные при больших скоростях струи, указывают на более резкое нарастание эрозионного износа при увеличении скорости струи. В этом отношении интересны приведенные в [Л. 47] результаты испытания на пробивание неподвижных пластин при ударе струей воды со скоростью 400—600 ж/сек. Зависимость времени пробивания t пластины из дюралюминия толщиной 3 мм от скорости истечения струи v из сопел диамет- [c.31]

Первоначальное сопоставление опытных данных по распаду струй одной и той же жидкости, вытекающих из того же сопла в различные среды, показало, что показатель степени при отношении коэффициентов вязкости может быть принят равным т = 0,5. Для дальнейшего сопоставления использовались все указанные выше опытные данные по истечению жидкостей из сопел различных диаметров. Результаты обобщения в координатах системы (7) нанесены на рис. 10. [c.344]

Остановимся на некоторых экопериментальных данных, относящихся к сверхзвуковым струям при нерасчетном истечении из сопел. На рис. 7.23 внизу сплошной линией изображено из- [c.401]

Повышая скорости истечения из сопел коаксиальной горелки, можно обнаружить разрушение ламинарного пламени и образование турбулентного (рис. 17-10), при котором процесс горения интенсифицируется в результате вихревой диффузии, появления пульсационной скорости, вызывающей перенос клочкообразных масс газа разного размера, движущихся -С разной скоростью в разных направлениях, что и усиливает [c.233]

Определить коэффициент скорости для парового потока, вытекающего из сопел с начальными параметрами пара р = 70 кг см , = 470° С и расчетным противодавлением 62 кг/см . При истечении из сопел противодавление вместо 62 кг см составляло 56 кг1см . При расчете скорость входа в сопла принята с = 0. Расход пара [c.89]

На рис. 3 по экспериментальным точкам проведены две кривые, соответствующие истечению гелия в воздушный поток из сопел, радиусы выходных сечений которых составляли 10 и 25 мм. Данные для этих сопел существенно расходятся, за исключением т вблизи 0. Это, по-видимому, объясняется тем, что условия истечения из сопел были эазными. Как показали измерения, на наружной поверхности сопла нарастает пограничный слой, причем на стенке сопла радиуса 10 мм он толще, чем для сопла радиуса 25 мм. Однако проявление влияния пограничного слоя только при истечении гелия пока не может быть удовлетворительно объяснено. В опытах с затопленной струей гелия (ш = О, п 7), имевшей значительно большую скорость истечения, нежели в основной серии экспериментов, отмечено некоторое уменьшение толщины зоны смешения по сравнению с 6° 0.9 на рис. 3. Таким [c.273]

Потенциальная энергия рабочего тела может быть использована и иным путем. При истечении из сопел, как это было изложено при описании рис. 1, потенциальная энергия превращается в кинетическую энергию движения газообразного тела, которая передается лопаткам на дисках, насаженных на вал двигателя. Движение лопаток вызывает вращение вала. Описанный двигатель называется турбиной (от латинского слова turbo — круговое движение), 178 [c.178]

Наличие в акустическом спектре струи дискретных составляющих связывается [14] с ударно-волновыми структурами в струе. При прохождении малых возмущений через скачки уплотнения могут появиться дополнительные источники звука, которые называют шумом на скачках. Следует отметить и возможность нарушения устойчивости струйного течения, связанную с ударными волнами [14]. Одна из них — градиентная катастрофа — обусловлена бесконечно большими градиентами газодинамических переменных за ударными волнами с определенными характеристи ками (интенсивностью и кривизной). Другой причиной является нарушение условий динамической совместимости в ударноволновых структурах, образующихся иа линиях пересечения газодинамических разрывов (катастрофа интерференции). Например, в работе [7] невозможность существования тройных конфигураций ударных волн при малых числах Маха (< 1,428 для 7 — 1,4) связывается с возникновением нестационарного режима истечения из сопел с геометрическими числами Маха при плавном повышении давления в ресивере. Катастрофой интерференции в задачах о распространении скачка уплотнения в [c.19]

Сравним полутепловое сопло с геометрическим при одинаковом конечном значении полного теплосодернсавия h)j имея в виду, что в полутепловом сопле подогрев газа совершается в цилиндрической трубе 1—2, а в геометрическом сопле то же количество тепла подводится к газу до его входа в сопло. Значения скорости истечения из обоих сопел одинаковы, так как в критических сечениях величина температуры торможения одна и [c.213]

Рационализация автоклавной обработки заключается в повышении давления греюшего пара (если это позволяют расчеты на прочность) и тем самым в ускорении тепловой обработки и повышении производительности, устройстве двустороннего подвода пара со скоростным истечением его из сопел для создания горизонтальных потоков паровой среды через щели изделий и между ними, повышении степени загрузки объема автоклава изделиями, что может быть достигнуто также путем наращивания длины автоклава вставными обечайками. При этом должна достигаться кратность длины автоклава длине изделий [Л. 6]. [c.285]

Здесь рассматривается другая возможность создания гидропарового двигателя, основанная на результатах исследования процессов истечения перегретой воды из сопел Лаваля. [c.68]

Френцль [Л. 2-17], исследуя истечение вскипающей воды из сопел Лаваля круглого сечения с прямолинейной осью, получил следующее значение скоростного коэффициента [c.69]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...