Запас длительной эквивалентный

Детали машин работают, как правило, на нескольких различных режимах, отличающихся напряжениями, длительностью (или числом циклов), а также температурными условиями. В этом случае для оценки работоспособности детали используют представление об эквивалентных режимах и эквивалентных запасах прочности (эквивалентных напряжениях, длительностях, числе циклов). [c.35]

Эквивалентный запас длительной прочности. Разрушение детали под действием постоянных напряжений за некоторое время tp является результатом постепенного накопления в материале необратимых изменений в виде микротрещин и других повреждений. При оценке степени повреждения П условно считают, что для исходного (неповрежденного) материала П = О, для момента разрушения /7=1. [c.35]

Обычно в качестве эквивалентного выбирают самый тяжелый режим ( = 1), для которого собственный запас длительной прочности имеет минимальное значение Гц = Для жаропрочных сплавов при температурах выше 500—600 С обычно [c.36]

Эквивалентный запас длительной прочности. Разрушение детали под действием постоянных напряжений за некоторое время р является результатом постепенного накопления в ма- [c.42]

Обычно в качестве эквивалентного выбирают самый тяжелый режим (( = 1), для которого собственный запас длительной прочности имеет минимальное значение П1 = Лтт-Для жаропрочных сплавов при температурах выше 500—600 °С обычно экв 4-н8 Эквивалентное время работы. Для сокращения времени испытаний можно привести все режимы к наиболее тяжелому, увеличив время работы на этом режиме с tl До /экв н использовав соотношение [c.43]

Эквивалентные запасы длительной прочности при работе на разных режимах. Турбины энергетических и транспортных установок обычно работают не на одном, а на нескольких режимах, различающихся уровнем напряжения, температурой и длительностью. Минимальный запас прочности на различных режимах может получаться в разных сечениях лоПатки, однако обычно можно выделить опасное сечение, в котором запасы прочности на всех режимах близки к минимальным, и определить для него эквивалентный запас длительной прочности. [c.302]

Поскольку надежность лопатки, опирающаяся на опыт эксплуатации, оценивается, как правило, запасами прочности, эквивалентными режимами для лопатки считают режимы с одинаковыми запасами длительной прочности, а режимом приведения — режим максимальной температуры (см. [6] и гл. 3). [c.302]

ПО формуле (2.9) можно найти эквивалентный запас длительной прочности для всех режимов. [c.317]

Оценка остаточного ресурса проводится по запасу прочности как отношению предела длительной прочности стали к эквивалентным напряжениям. Поэтому на точность определения ресурса влияет надежность выбранных характеристик жаропрочности. Методы повышения надежности этих характеристик описаны в гл. 2,3. При низких значениях коэффициента запаса прочности рекомендуется [16, 22] проводить оценку поврежден-ности рассматриваемых деталей. [c.30]

Возможность определения долговечности в цикловом выражении с определением только запасов без введения в расчет повреждений от длительных статических нагрузок и запасов по времени рассмотрена в гл. 2 и И. Такой расчет предполагает определение эквивалентного времени цикла Тцэ или использование допущения о предельных характеристиках прочности и пластичности для конечной стадии исчерпания временного ресурса. [c.102]

Оценка ресурса по фактическим нагрузкам и номинальной долговечности (длительной прочности) сварных соединений. Индивидуальный ресурс при данном методическим подходе определяется из результатов сопоставления фактических эквивалентных напряжений с диаграммами номинальной долговечности (длительной прочности) стали (рис. 4.13) с одновременной оценкой запаса прочности из отношения [c.224]

Запас усталостной прочности. Для режимов ограниченной длительности с напряжениями выше предела выносливости (точка г на рис. 17) можно определить эквивалентный запас усталостной прочности исполь- [c.31]

Эквивалентные напряжения и расчет на долговечность. Вместо определения эквивалентных запасов прочности в расчетах иногда используют эквивалентные напряжения пли эквивалентную длительность работы. Из формул (20) — (23) следует [c.31]

Поэтому для симметричных циклов расчеты эквивалентного запаса усталостной прочности, эквивалентных переменных напряжений, эквивалентной циклической долговечности можно проводить по формулам предыдущего пункта, заменив в них действующие напряжения о на амплитуды время ti на число циклов Ni, предел длительной прочности Одд — на ограниченный предел выносливости a p , и использовав соответствующие значения постоянных т и С (см. гл. 31). [c.36]

При работе диска на различных режимах с температурой Г/ и длительностью tl определяют. эквивалентный запас по разрушающим оборотам (см, гл. 2). [c.332]

При расчете на прочность элементов конструкций, работающих в условиях сложного напряженного состояния при длительном нагружении, необходимо располагать соответствующей теорией (критерием) прочности, позволяющей определять эквивалентное напряжение. Коэффициент запаса прочности для определенного интервала времени вычисляется как отношение предела длительной прочности для этого значения времени к соответствующему эквивалентному напряжению. [c.399]

Длительная прочность и суммирование повреждений. В основу оценки запасов прочности длительно работающих многорежимных конструкций, установления эквивалентных режимов и разработки программ ускоренных испытаний положены закономерности накопления повреждений. Наибольшее распространение получило линейное суммирование относительных долговечностей. [c.39]

Для расчета на прочность при длительном нагружении в условиях ползучести необходимо располагать теорией прочности, с помощью которой можно определить эквивалентное напряжение. Тогда коэффициент запаса для определенного интервала времени вычисляют как отношение предела длительной прочности для этого значения времени к эквивалентному напряжению. [c.302]

Выше в 73 было рассмотрено определение коэффициента запаса в случае одноосного растяжения как при стационарном, так и при нестационарном режимах нагружения и нагрева. В 82 приведена величина эквивалентного напряжения для оценки длительной прочности при неодноосном напряженном состоянии. В простейшем случае стационарных режимов нагружения и нагрева оценка прочности производилась путем сопоставления эквивалентного напряжения с пределом длительной прочности. Возможен иной путь Исследования длительной прочности определение времени разрушения элемента конструкции. При этом следует рассмотреть различные типы разрушений вязкое при больших деформациях, хрупкое при малых, а также смешанное. [c.358]

Остановимся на некоторых примерах выбора коэффициентов запаса для деталей турбин. Для статических напряжений можно допускать коэффициенты запаса даже меньшие 1, если при подсчете упругих напряжений учтены температурные напряжения, а возможное поле остаточных напряжений не принимается во внимание. Если напряжения рассчитываются только от центробежных сил, коэффициент запаса принимают 1,4-1,5. Так, например, обычно коэффициент запаса статической прочности в пере лопаток Лет = о длз/о стл > 1,5, ще <Гд.па - эквивалентное значение предела длительной прочности, рассчитанное исходя из принципа суммирования повреждений на регламентированных техническими условиями ГТУ режимах работы применительно к соответствующим ресурсам. В хвостовиках лопаток и в замковых выступах дисков допустимый запас прочности по статическим напряжениям обычно варьируется в пределах от 2 до 3. Столь большой запас вызван тем, что в расчетной практике учет неравномерности распределения усилий по зубцам, величины концентрации напряжений в условиях ползучести применительно к реальным условиям работы, а также точности изготовления (в пределах заданных допусков) не нашел еще широкого применения. [c.533]

В этом случае (см. гл. 3) эквивалентный запас длительной првч-иости равен [c.302]

Так, по данным рис. 3.6 для центральной части лопатки (точка Г, Т — 780° С) эквивалентное напряжение при работе на режиме IV в течение 100 ч составляет о экв (ЮО) = 40,1 кгс/мм при ст (0) = = 43,4 кгс/мм и ст (100) = 36,7 кгс/мм , а соответствующий запас длительной прочности п<тэкп = 1.43 вместо пд = 1,32 при расчете по ст(0). Для наиболее горячей выходной кромки (точка А, Т = = 990° С) учет снижения напряжений из-за ползучести приводит К более существенной поправке значения эквивалентного напряжения и запаса длительной прочности при ст (0) = 14,6 кгс/мм о экв (100) = 8,2 кгс/мм и вместо — 1,28 при расчете по ст (0) получаем = 2,27. Вместе с,тем, ползучесть может приводить к увеличению напряжений в некоторых точках сечения (входная кромка, точка В на рис. 3.6) и к снижению запаса прочности. [c.317]

Эквивалентные напряжения и запасы прочности при нестационарном нагружении. Рассмотрим д,г1ительную прочность па г-м режиме (рис, 13.13). То пса Л(а .) характеризует напряжения а. и длительность работы ti па i-м режиме. Занас длительной прочности по папряж.ениям па г-м рся1име [c.456]

Имевшие место случаи нарушения герметичности гидроцилиндров ГЦ-20Н на ранней стадии эксплуатации Ил-86 свидетельствовали о с.педую-щем. Наработка агрегатов, с учетом предполагаемого режима работы, почти на два порядка была меньше той, что заложена в расчет с учетом существующих запасов по расчетам на долговечность (табл. 14.3). Необходимо было проанализировать причины несоответствия предполагаемой и реализованной в эксплуатации, наработки агрегатов. Для этого было осуществлено тензометрирование гидроцилиндров в полете стендовые испытания агрегатов до нарушения их герметичности с одновременным АЭ контролем фрактографический анализ всех имевших место случаев нарушения герметичности гидроцилиндров в эксплуатации и на стенде с оценкой длительности роста трещин и уровня эквивалентного напряжения. [c.754]

Гидрофильтры не всегда подвергаются строго упорядоченному числу единичных актов их нагружения в течение полета. Однако нагружение, реализуемое при работе агрегата в эксплуатации, может быть оценено на основе данных испытаний гидрофильтров на стенде. Для такого сравнения был использован один из изломов испытанных фильтров, в котором разрушение произошло по входному отверстию (длинная трещина). По характеру изменения шага усталостных бороздок распространение трещины на стенде и в эксплуатации было качественно весьма близким. Обнаруженная на стенде течь гидрожидкости соответствовала достижению трещиной длины около 25 мм, что совпало с критической длиной трещины, которая была выявлена в эксплуатации. Вместе с тем расчеты длительности роста трещины в испытаниях на стенде показали, что она составляет около 58000 циклов. Это в 2 раза меньше того числа циклов, что реализуются в эксплуатации по рассматриваемому месту распространения усталостной трещины. Из этого следует, что уровень напряженности гидрофильтра на стенде был несколько выше, чем при нагружении внутренним давлением в эксплуатации. Поэтому оцениваемый ресурс гидроагрегата по результатам стендовых испытаний с воспроизведением расчетного уровня внутреннего давления идет в запас располагаемой долговечности агрегата при его нагружении внутренним давлением в реальных условиях эксплуатации. Разница в длительности роста трещин в 2 раза отражает различие в средней скорости роста трещины почти в 2 раза. Поэтому можно считать, что при линейной связи шага бороздок с длиной трещины на большей части излома различие в длительности в 2 раза отражает различие в уровне эквивалентного напряжения в 1,4 раза, поскольку при линейной связи шага усталостных бороздок с длиной трещины реализуется квадратическая степенная зависи- [c.763]

Толщина защиты помещений, где располагается радиоизо-топпая аппаратура, определяется видом ионизирующего излучения, его энергией, интенсивностью, коллимацией и направлением пучка излучения, а также учетом категории облучаемых лиц и длительностью облучения. Проектирование защиты проводится, исходя из мощности эквивалентной дозы излучения на поверхности защиты (табл. 41). Должны учитываться дополнительно также такие факторы, как наличие других источников ионизирующих излучений, воздействующих на облучаемых лиц, перспективное увеличение мощности источников излучения, повыщенная радиочувствительность материалов и аппаратуры. При проектировании защиты обычно вводится коэффициент запаса, равный двум, учитывающий [c.178]

Жидкое топливо обладает высокой теплотой сгорания (примерно в 3 раза большей, чем воздушно-сухие дрова) и малым содержанием балласта. Особенно велика объемная теплота сгорания жидкого топлива. Так, например, 150 л дизельного топлива эквивалентны 1 березовых дров. Весьма ценными качествами жидкого топлива являются также высокий пирометрический эффект и простота регулировки работы топки, благодаря чему возможен быстрый разогрев парового котла и достигается длительная форсированная его работа (напряжение топочного пространства достигает 1 500 тыс. ккал м ч). Охлаждение топки холодным воздухом, вры вающпмся через дверцу в момент загрузки твердого топлива, при отоплении котла жидким топливом исключается почти полностью. Все это способствует значительному повыш.ению паропроизводительиости котла (на 30—40%) и резко облегчает его обслуживание. При сжигании жидкого топлива отсутствует надобность в колосниковой решетке. В отличие от дров и других видов твердого топлива перевозимые на установке запасы жидкого топлива, имеющего высокую объемную теплоту сгорания, обеспечивают работу котла в течение довольно продолжительного времени. Обслуживающий персонал не отвлекается от своей работы на подготовку топлива. [c.151]

Индивидуальный ресурс определяется из результатов сопоставления эквивалентных (или максимальных) напряжений аэк с номинальной долговечностью (длительной прочностью) стали а° с соблюдением условия < сТдп на период накопленной наработки или на срок установленного индивидуального ресурса с одновременной оценкой запаса прочности п = сТд / или и р - соответственно на период нара- [c.215]

Пример 4.2. На рис. 4.4, а показано меридиональное сечение диска газовой турбины. Диск изготовлен из сплава ХН77ТЮР-ВД и работает на трех режимах (табл. 4.1). Распределение температуры по радиусу диска на режиме I приведено на рис. 4.4, г, а суммарные напряжения от действия центробежных сил и нагрева на режиме I на рис. 4.4, б. Напряжения максимальны на внутреннем радиусе диска по результатам упругопластического расчета = = 61,47 кгс/мм на радиусе г= 7,65 см запас по напряжениям с учетом длительности данного режима в этой точке kg = 1,518. Распределение Лд min в зависимости от радиуса показано на рис. 4.4, в. На режимах II и III максимальные напряжения возникают в месте расточки запасы kg на радиусе 7,65 см приведены в табл. 4.1. Эквивалентный коэффициент запаса по напряжениям рассчитан по (4.22), причем в качестве эквивалентного принят режим I. Кривые длительной прочности сплава ХН77ТЮР-ВД приведены на рис. 4.5. По долговечности и напряжениям на режиме II диск достаточно нагружен и этот режим влияет на суммарное повреждение эквивалентное время на режиме II составляет примерно 30% времени на режиме I. [c.121]

Радикальной мерой защиты телефонных цепей от мешающего действия электрич. установок является каблирование их. Опыт показывает, что при прокладке кабеля даже рядом с полотном ж. д. мешающее действие (шумы в телефонных цепях) не превосходит нормы, допускаемой для телефонных цепей Международным консультативным комитетом по телефонии (5 тУ эквивалентного напряжения, отнесенного к частоте 800 пер/ск.). При соседстве линий связи с линиями электропередачи приходится считаться не только с смещающими токами, циркулирующими в них, но также и с напряжением цепи по отношению к земле, получающимся в проводах связи от электростатич. индукции линии электропередачи, которое при неблагоприятных обстоятельствах может достигать величины, опасной для установок связи и для обслуживающих их работников. Обычно опасные напряжения по отношению к земле возникают в проводах связи при авариях на линиях электропередачи, которые случаются редко и действие их кратковременно (измеряется секундами). Внутренняя станционная проводка и оборудование предприятий связи могут выдерживать безопасно для себя (с нек-рым запасом прочности) кратковременное напряжение в 300—400 V. Поэтому все предприятия связи защищаются от грозовых и опасных напряжений приспособлениями, выключающими линию тотчас же, лишь только напряжение на линии превзойдет 300—400 V (амплитудных). Приспособление это состоит из включенного между проводом и землей громоотвода, который пробивается при указанном напряжении, и плавкого предохранителя, включенного последовательно в провод между воздушной линией и громоотводом. При появлении на проводе напряжения свыше 300—400 V громоотвод замыкает через себя и плавкий предохранитель ток с провода на землю, причем предохранитель сгорает и тем самым изолирует станцию от провода. Хотя авария на линии электропередачи случается редко, все-таки такой способ защиты сопряжен каждый раз с перегоранием предохранителей, а следовательно с более или менее длительным перерывом в работе телефонных и телеграфных цепей. Кроме того на линии остается опасное напряжение, к-рое может попортить вводный кабель, если оно достигает 1 ООО V. Поэтому в СССР принято защищать линии связи на участках сближения с линиями высокого напряжения мощными громоотводами (разрядниками типа Чернышева), выдер-лсивающими ту силу тока, к-рая может получиться на проводе при коротком замыкании на линии электропередачи. В этом случае плавкий предохранитель не ставится. Т. о. разрядники остаются постоянно вклю- [c.313]

По эквивалентному числу циклов Nhe и Nfe определяют коэффициенты долговечности Zjv и Kjv и затем проверяют условия выносливости по формулам (22) и (27). Для режима, иаиболее напряженного из всех режимов неограниченной длительности (при A i > Viim), необходимо проверить, чтобы коэффициент запаса прочности S был не ниже допустимого. [c.222]

Очевидно, что использование де( рмационных критериальных уравнений типа (2,165) может позволить рассчитать долговечность лопаток, работающих в условиях каждой из перечисленных схем, если известна кинетика их напряженно-деформированного состояния. Для определения степени надежности лопаток целесообразно использовать метод определения запасов прочности по термоциклической к ) и статической кг) составляющим, смысл которого пояснен на рис. 7.6. Кривая 1кс1 - предельная, положение которой соответствует условиям разрушения согласно уравнению (2.165) при значениях чисел циклов, длительности и максимальной температуре цикла, отвечающих выбранному режиму работы ГТУ, эквивалентному реальной программе эксплуатации. Запасы прочности лопатки, напряженное состояние которой (в наиболее нагруженном участке) характеризуется положением точки А , определяются как отношения к - Ке1Ье кг = ас/аЬ [269]. Может использоваться и понятие единый за- [c.458]

Подход 1. Реальный цикл разбивается на составляющие, вызывающие статические повреждения на стационарных режимах, и пусковые режимы, вызывающие повреждения от малоцикловой усталости. Равенство запасов прочности для режимов по.ТУ и в ускоренных испытаниях на статических режимах (по несущей способности) и пусковых режимах (по местным напряжениям) обеспечивается независимо друг от друга. При этом также предполагается, что повреждение от термической усталости в условиях реального цикла определенной длительности (цикл с выдержкой) равно сумме повреждений от термической усталости в цикле без выдержки и от статической нагрузки во время выдержки, что является крайне грубым приближением. Поскольку определение местных напряжений производится на основе условно-упругих напряжений (Ае в формуле Мэнсона), то при этом не учитывается характер циклической нестабильности материала, что в свою очередь снижает точность обеспечения условий эквивалентности режимов. [c.554]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...