нормальные продольные колебания 263, нагрузка

При нормальной амплитуде колебаний кузова в продольной вертикальной плоскости на каждую пару нижних подшипников действует сила, равная [14 970-191/21/191 = 7480 И. Осевая нагрузка подшипников равна (7480-349)/215 = 12 140 Н. Тормозной момент приводит к возникновению осевой силы, передающейся на внешние подшипники и равной 1010/0,191 = 5290 Н. Осевая сила, передающаяся на верхние внутренние подшипники, равна (5290 254)/127 = = 10 580 Н. Осевая сила, передающаяся на нижние внутренние подшипники, равна (5290-349)/215 = 8590 Н. [c.33]

Поскольку касательные нагрузки на поверхностях трения зависят от нормальных нагрузок и от параметров динамической модели трансмиссии, то добиться снижения динамических нагрузок на поверхностях трения можно, изменяя параметры либо модели, формирующей продольные колебания дисков ФС, либо трансмиссии, либо обеих систем. В любом случае при проектировании ФС корректировать необходимо те параметры, значения которых изменить в конструкции наиболее просто. [c.166]

К стержню с жестко закрепленными концами внезапно прикладывается распределенная продольная нагрузка, которая изменяется по линейному закону от нулевого значения при дг = О до значения Q при х = I. Методом нормальных форм колебаний исследовать динамические продольные перемещения этого стержня. [c.345]

Можно видеть, что применение метода нормальных форм к задаче изгибных колебаний стержней приводит к уравнению, аналогичному по форме уравнению для продольных колебаний стержня, полученному в п. 5.4. В силу отмеченной аналогии, здесь не будут вновь выводиться выражения, описывающие динамическое поведение стержней при поперечных колебаниях при заданных начальных условиях и приложенных динамических нагрузках. Выражение для динамических перемещений при изгибных колебаниях будут совпадать с аналогичным выражением для задачи о продольных колебаниях [см. выражения (5.23)—(5.29)], если в последних выражениях продольное перемещение и заменить на поперечное у. [c.376]

В образцах в зависимости от их форм и размеров, типа возбудителя и приемника, способа крепления и схемы приложения динамической нагрузки можно возбуждать продольные, изгибные, крутильные и более сложные виды колебаний. Данный метод можно использовать также при вибрационных испытаниях крупногабаритных изделий, однако при этом существенно изменяется методика испытаний, способы приложения нагрузок, а также способы возбуждения и регистрации колебаний. Метод используется также при оценке интегральной жесткости крупногабаритных конструкций [11, 22] и не может быть использован при локальном определении физико-механических характеристик в изделии. Для практического применения этого метода необходимо знать геометрические размеры изделия и плотность материала, обеспечить условия закрепления изделия на опорах и преобразователей на изделии, а также нормальные температурно-влажностные условия окружающей среды. [c.87]

Поскольку имеет размерность, обратную массе, то безразмерный коэффициент Ф можно трактовать, как тяговооруженность, р ычисленную по массе некоторого эквивалентного осциллятора, описывающего первый тон продольных колебаний. Назовем в связи с этим величину Ф эффективной тяговооруженностью. Математическую модель ракеты (1.2. 1) можно рассматривать как совокупность связанных между собой осцилляторов, описывающих колебания баков, полезной нагрузки и т. п. Собственные частоты подобных осцилляторов принято называть парциальными. Кривые, описывающие зависимость парциальных частот от времени в про-иессе полета (рис. 1.4) могут пересекаться (пунктирные линии). Что же касается нормальных тонов колебаний (сплошные линии),, то их совпадение невозможно, хотя при слабой механической свя-отдельных осцилляторов значения частот нормальных и парциальных колебаний близки, как это показано на рис. 1.4. Указанное обстоятельство следует иметь в виду при нумерации тонов [c.21]

Вибродвигатель ВИБ-16 (табл. 2.1) является автономным реверсивным приводом широкого назначения, схема компоновки которого соответствует рис. 2.11, б. В вибродвигателе использован преобразователь продольных и изгибочных колебаний, допускающий раздельное регулирование амплитуд и фаз тангенциальной и нормальной составляющих колебаний в зоне контакта (см. рис. 2.13, а), т. е. оптимизацию параметров колебаний по быстродействию с учетом значения и характера нагрузки. В схему вибродвигателя введено электромеханическое демпфирующее устройство, предназначенное для управления добротностью преобразователя См в пределах (Qм)max/(Qм)mIn (8- Ю). Устройство СОСТОИТ из преобразователя колебаний в виде пьезокерамической пластинки, упруго прижатой к основному преобразователю вибродвигателя. Регулированием относительной фазы колебаний основного и дополнительного преобразователей осуществляется управление общей энергией, поглощаемой в зоне контакта обоих преобразователей. Таким образом, двигатель может работать как в шаговых режимах, максимальное быстродействие которых зависит от добротности системы, так и в режиме установившейся скорости. [c.39]

Регистрируемое на различных этапах термоцикла изменение размеров образцов является суммарным и состоит из деформации нормальной ползучести (внешние напряжения не превышают предел текучести ни одной из фаз), объемного эффекта фазового превращения и трансформационной деформации. Поэтому величина деформации за цикл должна зависеть от темпа смены температур и величины температурных градиентов. Авторы работы [294] такой зависимости не обнаружили. Однако в железе высокой чистоты, например при термоциклировании с перепадом температур, появляются деформации, которые не являются следствием внешней нагрузки [331]. В связи с этим авторы работ [287, 348] при изучении эффекта внешней нагрузки предприняли меры с целью устранения влияния продольных температурных градиентов. В отличие от работы [294], на железе и стали обнаружена зависимость остаточной деформации от скорости фазового превращения. Клинард и Шерби [287] дифференцировали размерные изменения, обусловленные трансформационной деформацией, нормальной ползучестью и различием удельных объемов феррита и аустенита как и авторы [294], они пришли к выводу, что трансформационная деформация при нагреве образца значительно больше, чем. при охлаждении. Петче и Штанглер [348] варьировали в широком диапазоне длительность термоцикла, интервал температурных колебаний и скорость изменения температуры. Ими показано, что при широком температурном интервале (примерно 200° С), в котором полиморфные превращения железа происходят полностью, деформация за определенное время пропорциональна числу циклов и трансформационная пластичность почти не зависит от скорости изменения температуры и длительности цикла. При узком интервале температурных колебаний (примерно 60° С) деформация за одно и то же время испытания почти одинакова и не зависит от числа циклов и скорости изменения тем- [c.69]

Удар по поверхности оболочки 5+ и S-вызывает поперечные и продольные бегущие волны. Общая форма движения оболочки определяется распространением волн по координатам л н Если внешнее возмущение имеет иесглаженный по времени фронт, то возникают волны в направлении которые, распространяясь по толщине оболочки и многократно отражаясь от поверхностей S+, S несущественно искажают общую форму движения оболочки. Однако значительные градиенты перемещений иа фронте этих волн обусловливают появление высоких касательных и нормальных напряжений, представляющих особую опасность в зонах микротрещин н инородных включений. Вследствие многократности действия оии могут привести к расслоению материала оболочки и ее резрушению. Волны по толщине оболочки вызывают также общее высокочастотное колебание, наиболее отчетливо проявляющееся в переходной момент времени изменения внешней нагрузки. [c.115]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...