Высшие угловые моменты

Рассматривая далее равенство (9.22) при <0, видим, что а(]/ ) является возрастающей функцией Е. Следовательно, а(0) соответствует высшему угловому моменту семейства, при котором еще может реализоваться связанное состояние с нулевой энергией. Если >0, следует ожидать, что функция а УЮ комплексна, причем вследствие унитарности а УЕ- -is) = a YE — /е). Более того, согласно предыдущему рассмотрению, полюсы 5(A, ) при ReA>0. возможны только тогда, когда k вещественно и находится в верхнем квадранте, а 1га Я>0. Следовательно, [c.141]

Высшие угловые моменты. Применим теперь развитые соображения к случаю высших угловых моментов. Разложим логарифмическую производную Рь определяемую формулой (11.45), в ряд в окрестности точки А = 0 [c.292]

Но специфическое отклонение (11.49а), возникающее при промежуточной интенсивности потенциала ), характерно лишь для случая I = 0. При разумных потенциалах (которые более точно определяются ниже) фазовые сдвиги при нулевой энергии, соответствующие высшим угловым моментам, всегда кратны я. [c.293]

ВЫСШИЕ УГЛОВЫЕ МОМЕНТЫ [c.346]

Можно ожидать, что, вообще говоря, подобные бесконечные последовательности полюсов появятся также и в случае высших угловых моментов. Действительно, воспользуемся формулой (14.8) для / к, г) и найдем fi к, г), обращаясь к интегральному уравнению [c.390]

Высшие угловые моменты 292, 346 [c.597]

При исчезающем трении частный интеграл (7.02) представляет периодическое решение установившегося состояния и, следовательно, формула (7.04) позволяет сделать вывод, что вал следует рассматривать как абсолютно жесткий, если угловая частота V O высшей гармоники момента M at) будет меньше собственной частоты вала Q. [c.360]

Далее можно доказать, что коэффициенты устойчивости, соответствующие р = п — 2,р = гг — 4,..., последовательно становятся равными нулю, когда ряд продолжается в направлении возрастающих эксцентриситета и углового момента. Но условие, при котором все такие неустойчивости данного порядка п достигаются раньше появления первого из коэффициентов, образованного из гармонических функций высших порядков гг-Ь1, гг + 2,. .., не выполняется. [c.163]

На этом рисунке входное звено — кулачок 1, оз, — его угловая скорость, — движущий момент. Если пренебречь трением в паре вращения, то реакция стойки должна проходить через центр шарнира 31. Сила давления Е21 толкателя 2 на кулачок с учетом трения в высшей паре наклонена к нормали NN на угол трения Рс в сторону скорости скольжения У21. На тарелку толкателя действует противодавление кулачка Гц = —вектор которого наклонен к нормали NN под тем же углом трения в сторону [c.51]

Из последнего равенства вытекает, что влияние гироскопического момента для высших критических угловых скоростей увеличивается. [c.521]

Наконец, для построения гироскопических приборов могут быть использованы стоячие волны, образующиеся в замкнутом светопроводе при лазерном когерентном излучении в двух противоположных направлениях. Точность регистрации угловых смещений в принципе оказывается исключительно высокой. Однако, как и во всех остальных видах гироскопических приборов, требуется соответствующая стабильность размеров твердых тел, составляющих основу прибора, что в высшей степени затруднительно. Заметим, что именно нестабильность элементов конструкции явилась основным препятствием создания ряда гироскопических приборов, основанных на механических принципах. Сюда относится, в частности, попытка использования эффекта изменения момента инерции камертона из-за колебания его ножек в различных модификациях вибрационного гироскопа. [c.254]

Пример. Определить реакции в кинематических парах и уравновешивающий момент на звене 1 (кривошип) кулисного механизма (рис. 2.5) с внутренней высшей кинематической парой по заданным массам /п и/Пз звеньев / и 3 (коромысло), их моментам инерции /j и /з относительно центров масс Sj и 5з и моменту сил полезного сопротивления Тна ведомом звене 3 при заданной угловой скорости кривошипа [c.38]

Таким образом, самые низкие моды колебания для поперечного и компланарного движений (то-есть колебания в плоскости вращения) дают изменение общего углового момента струны в компланарном движении это соответствует изменению величины, а в поперечном движении — изменению направления момента. Высшие моды представляют колебания, которые не влияют на угловой момент, кроме юго, они непериодичны по отношению к периоду вращения струны около точки её опоры. [c.141]

Второе затемнение будет иметь место при тройной угловой скорости, т. е. когда возвращающийся свет будет задержан следующим зубцом, и т. д. Главная трудность определения лежит в точном установлении момента затемнения. Точность повыщается при увеличении расстояния О и при скоростях прерываний, позволяющих наблюдать затемнения высших порядков. Так, Перротен вел свои наблюдения приБ = 46 км и наблюдал затемнение32-го порядка. При этих условиях требуются светосильные установки, чистый воздух (наблюдения в горах), хорошая оптика, сильный источник света. [c.424]

При вращении кривошипа с постоянной угловой скоростью на фундамент двигателя будут действовать неуравновешенные силы инерции вращающихся и поступательно движущихсл масс, а также опрокидывающий момент. Пренебрегая высшими степенями определим опрокидывающий момент по формуле [c.412]

В системе двигатель — гидромеханическая трансмиссия — автомобиль (рис. 26) ГДТ делит ее на две части дотрансформаторную (двигатель — насосное колесо ГДТ) и затрансформаторную (турбинное колесо ГДТ — набор маховиков массой, эквивалентной массе автомобиля) с гидродинамической связью между ними. В связи с тем, что диапазон изменения крутящего момента в ГДТ относительно невелик, последовательно с ним устанавливают механическую ступенчатую коробку передач. Переключение с первой передачи на вторую осуществляется за счет выключения сцепления j и включения сцепления С2. При этом механизм высшей передачи (сцепление Са) начинает включаться раньше, чем выключается механизм низшей передачи (сцепление i). В результате этого создается перекрытие передач, когда включены высшая и низшая передачи, которое позволяет сохранить нагрузку двигателя и предотвратить увеличение его угловой скорости. Переключение передач без разрыва потока мощности позволяет принимать время переключения при разгоне автомобиля равным нулю. [c.43]

По известным значениям (01 = Ихх и со2=0 (toxx — угловая скорость холостого хода двигателя) из уравнения (29) находим значение Qo в момент времени =0. Для этих начальных условий численным интегрированием двух уравнений рассматриваемой системы находим зависимости mi(0. Q(0 и вычисляем моменты Мгд и М]д (блоки 4 и 5). Интегрирование двух уравнений системы (38) ведем до момента времени t, когда сила тяги М2диоикГ ш)/Гц станет равной силе сопротивления — дороги Рс, что проверяется условным оператором 6. Момент включения высшей передачи определяем условным оператором 7. Вводим порядковый номер включаемой передачи и ее передаточное отношение (блок 8). После этого осуществляем переход к интегрированию полной системы уравнений (блоки 9, 10), причем в качестве начальных условий принимаем значения (di( ), Q t) и Ш2=0. Вычисляем параметры разгонных характеристик автомобиля с гидромеханической трансмиссией (блок 11). [c.46]

Преимуществами установки являются широкий спектр высших гармоник ускорения со значительными амплитудами и возбуждение ударами изгиб-ных колебаний днища и стенок формы, что повышает эффективность формования малая масса машины и удобство ее эксплуатации повышенная долговечность вибровоэбудителя и низкий уровень шума вследствие низкой частоты вращения (960 или 1440 об/мин) возможность формования изделий из подвижных и жестких смесей и малая чувствительность к изменениям условий работы отсутствие громоздкого комплекта пружин. Масса ударно-вибрационного привода составляет 2,1 т при грузоподъемности 20 т, угловой скорости дебалансов 1440 об/мин, их суммарном статическом моменте массы6,4 кг-м, суммарной мощности электродвигателей 40 кВт. Несколько схематизированные осциллограммы ускорения, скорости и перемещения формы этой установки приведены на рис. 6. [c.381]

Настройка (19) дает ожидаемый эффект лишь при малых углах относительных колебаний маятника. С увеличением размаха котебаний величина У в (18) будет отличаться от единицы, что вызовет увеличение отстаточных колебаний диска. Для Оценки результирующих колебаний может быть использована приведенная на рис. 12 зависимость эквивалентной величины Со от амплитуды фо относительных угловых колебаний маятника. С увеличением амплитуды колебаний маятника в спектре создаваемого им реактивного крутящего момента Мд, повышается влияние высших гармонических составляющих. [c.334]

А. по сх. в эта зависимость не пропорциональная. Но маятниковый А, характеризуется большей чувствительностью к незначительному ускорению. При малых углах отклонения массы 4 можно приближенно считать линейной зависимость между ускорением и угловым перемещением, но с увеличением угла ошибка, обусловленная непропорциональностью, растет. Наличие боковых ускорений и соответственно сил инерции F), (сх. г) вызы-. вает искажение результатов измерения ускорени я, обусловливаемогр силами Для того чтобы уравновесить момент силы Fy относительно точки подвеса, устанавливают параллельно два маятника, соединенных тягой б. Схема такого соединения представляет антипараллелограмм, Конструктивную разновидность антипарйялелограмма о высшими парами представляет собой зубчатая пара 9 (сх, 5). [c.13]

Информация в нагрузочном режиме двигателя формируется от датчика вакуума аналого-цифровым преобразователем 9 (АЦП). АЦП формирует цифровой код методом подсчета импульсов постоянной частоты за период временного интервала /о, длительность которого пропорциональна вакууму (рис. 7.28, ж). Поступление информации от АЦП на адресный вход ППЗУ2 производится в угловом интервале от момента подачи импульса ДНО (или его эквивалента), формируемого узлом 8 (см. рис. 7.27) через 180 поворота коленчатого вала после ДНО (см. рис. 7.28, б) до начала интервала 0, а, (рис. 7.28, з), формируемого узлом 7 (см. рис. 7.27). Часть высших разрядов кода поступает одновременно на адресные входы ППЗУ1. Адресной комбинации ППЗУ1 соответствует на выходе двоичный код оптимального угла опережения зажигания для данного 0, скоростного режима с учетом нагрузки и температуры. [c.241]

Желательно избегать всякого рода индексов, и, тем более, субиндексов над буквами тильд, черточек, стрелок и т.д., черта для комплексных сопряженных величин сохраняется. Для осредненных величин, математических ожиданий, дисперсий, высших моментов рекомендуются угловые скобки (()). В десятичных дробях ставят точки (0.1, а не 0,1). [c.191]

Таким образом, наличие в роторе высшей кинематической пары позволяет получать разнообразные сочетания законов изменения нагрузок в функции угловой скорости ротора. Следует отметить, что закон изменения нагрузки на штоке определяется теми механизмами, которые толкатель должен обслуживать. Характер изменения угловой скорости при конструировании можно выбирать любым, создавая тем самым толкатели разных характеристик. При O) = onst двигателю необходимо больше время ipi для разгона ротора до момента начала выталкивания штока, чем при (O = var. Утапливание штока у таких толкателей происходит при постоянной угловой скорости ротора. Так как при выбеге эта скорость не может длительно сохраняться постоянной, утапливание происходит быстрее чем при O = var, когда шток перемещается при угловой скорости ротора, изменяющейся в опрёделенных пределах. Это значит, что при со = onst толкатель быстрее срабатывает при утапливании и медленнее при выталкивании штока. При со = var шток быстро выталкивается и медленнее утапливается. В зависимости от выбранного характера изменения со изменяются и все остальные характеристики толкателя. [c.13]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...