Коэффициент неравномерности осредненный

Течение в переходной области не является стабильным. Турбулентность появляется в некоторой части пограничного слоя, затем турбулентно текущая жидкость уносится потоком. Смена ламинарных и турбулентных состояний течения происходит через неравномерные промежутки времени. Такое перемежающееся течение характеризуют коэффициентом перемежаемости . Коэффициент перемежаемости указывает, какую долю некоторого промежутка времени в определенной области жидкости существует турбулентное течение. Следовательно, коэффициент (0=1 означает, что течение все время турбулентное, а коэффициент <в = 0 показывает, что течение все время ламинарное. Таким образом, граничные значения л кр и х р2 приобретают характер осредненных во времени значений. [c.191]

В отношении точности система (8-2) формально эквивалентна исходному уравнению (8-1), так как является результатом его зонального осреднения без принятия каких-либо допущений или неточностей. Она содержит точно установленный закон осреднения обобщенных плотностей излучения Е°т и °рез и оптических параметров Е и / и учитывает их неравномерность в пределах каждой зоны (за счет наличия в уравнениях коэффициентов li, Yji и 6ji). [c.227]

В результате проведенных исследований были получены поля полных и статических давлений перед решеткой и за ней, а также поля направлений потока на выходе. Это позволило определить основные характеристики решетки к. п. д., коэффициенты потерь и углы выхода. При обработке экспериментальных данных производилось осреднение неравномерного потока по энтропии. [c.216]

Кроме влияния отвода тепла и излучения, в задаче может быть учтена также неравномерность распределения температур по сечению датчика, возникающая при высоких частотах изменения температуры среды и больших коэффициентах теплообмена и В этих условиях по уравнению (22) находится осредненная по сечению а датчика температура ср(ро,5,х), а в выражении для и Шл должны быть введены критерии неравномерности распределения температур и л по сечению датчика. В первом приближении для датчиков цилиндрической формы эти критерии оцениваются по формулам [c.377]

Особенностью движения потока в каналах сложной формы поперечного сечения является наличие конвективного переноса поперек потока, вызванного движением крупномасштабных вихрей и вторичными течениями (рис. 2-4) Это обстоятельство, а также переменная шероховатость стенок канала приводят к неравномерному распределению напряжения трения на границах потока. Поэтому наиболее точный расчет коэффициентов сопротивления трения может быть получен при переходе от характеристик потока, осредненных по сечению канала (средней скорости, числа Рейнольдса, средней относительной шероховатости, среднего касательного напряжения), к локальным характеристикам (местным относительным шероховатостям, местным числам Рейнольдса, местным [c.66]

Распределение скорости по сечению струи неравномерно. В центре скорость максимальная и равна теоретической скорости истечения Шт. Скорость, определенная по уравнению (1.88), равна осредненной по сечению скорости, коэффициент скорости ф играет роль осредняю-щего коэффициента. [c.56]

При выводе формул (7.13) и (7.14) были условно приняты осредненные значения коэффициента турбулентной структуры струи а, которым учитываются условия течения в выходном сечении сопла [5] при дальнейшей разработке теории турбулентных струй влияние начальной неравномерности поля скоростей учтено введением в рассмотрение относительной величины пристеночного пограничного слоя в выходном сечении сопла [3]. [c.69]

При неравномерном потоке скоростной коэффициент — это отношение осредненной действительной скорости к скорости при отсутствии потерь. [c.109]

Коэффициенты неравномерности и связь параметров на границах раздела фаз с осредненными параметрами. Анализ экспериментальных данных по распределению концентраций и скоростей составляющих смеси но сечению ядра потока (для воздухо-водяных потоков при р 0,1 МПа см. G. Hewitt, N. Hall-Tayloi (1972) для пароводяных потоков при 7 МПа см. П. Л. Кириллов и др. (1973)) показывает, что при турбулентном движении газовой фазы в ядре распределения можно представить в виде степенных функций [c.188]

Можно применять и рассматривать средние характеристики для различных величин, например, для плотности и температуры, для расхода газа по сечению, различного рода коэффициенты полезного действия (к.п.д.) и т. п. Значения этих величин в одном и том же процессе зависят от метода осреднения неравномерного потока и могут сильно различаться при разных способах осреднения. Очевидно, необходимы специальные условия для единообразного метода осреднения, причем применяемые единообразные методы осреднения должны базироваться на разумных основах так, чтобы соответствующие средние, во-первых, представляли бы собой характеристики, удовлетворяющие основным механическим и физическим законам и, во-вторых, были бы действительно величинами, характеризующими нужные с точки зрения приложений эффекты и свойства агрегатов и машин. Эта проблема осложняется еще тем, что малое число средних характеристик никогда не может полностью описать сложные взаимодействия неравномерных потоков с частями элементов машин, которые могут становиться существенными при более детальном анализе явлейий для разработки и постройки изделий повышенного качества. [c.89]

Коэффициент индуктивной мощности Ср выражается интегралом Xi d x, где йСт = аа FJ(a )] dr (требуется еще осреднение по азимуту). При равномерном распределении скорости протекания это соотношение принимает простой вид Ср. = Xt j-. При полете вперед на режимах > 0,1 хорошим приближением будет выражение Х кСт/ (2fx), откуда Ср k .j 2 i). Эмпирический коэффициент k учитывает концевые потери, потери вследствие неравномерности протекания и др. [c.184]

Паши расчеты для поверхностной полуэллиптической трегцины в неравномерно нагруженной автосцепке железнодорожных вагонов показали, что осреднение коэффициента К вдоль всего периметра полуэллиптической трегцины дало более удовлетворительный результат, чем расчет несугцей способности по К ах в наиболее глубокой точке трегцины [176]. Сравнение производилось по величине силы на момент разрушения автосцепки с трегциной. [c.215]

На участке расширения происходит преобразование кинетической энергии в потенциальную, сопровождаемое большой потерей энергии. На участке перехода неравномерный профиль осредненных скоростей в сечении х — х постепенно выравнивается и приобретает форму, характерную для равномерного течения. Это выравнивание профиля осредненной скорости и постепенное затухание повышенных по сравнению с равномерным потоком пульсаций скорости сопровождается сравнительно небольшой потерей энергии. Таким образом, основные потери энергии происходят на участке расширения вследствие того, что между транзитным потоком и циркуляционными зонами возникают значительные силы взаимодействия. Если жидкую поверхность раздела заменить твердой криволинейной стенкой такого же очертания, то потери энерши на участке расширения заметно уменьшатся, так как силы взаимодействия между транзитным потоком и указанной твердой стенкой существенно меньше, чем между транзитным потоком и циркуляционными зонами. Потери энергии на местном сопротивлении определяются по формуле (72), в которой в качестве характерной скорости можно принять как скорость и, в сечении 1—1, так и скорость V2 в сечении 2—2. Разумеется, величина коэффициента сопротивления в формуле (72) будет зависеть от того, какая скорость принята в качестве. характерной. Поэтому различают коэффициенты 1 и 2, вычисленные по скоростям соответственно в сечениях I—1 и 2—2 [c.71]

Опыты показывают, что свободная турбулентность имеет двоякую структуру. Основная часть пульсаций имеет сравнительно малый масштаб и высокие частоты от нескольких килогерц до 200 Гц и содержат основную часть турбулентной энергии. На эту структуру налагается система больших вихрей с частотой пульсаций порядка 20.... 30 Гц. Расширение свободных турбулентных струй определяется движением этих вихрей, для которых справедлива зависимость (17.6). Большие вихри искривляют границы пограничного слоя с ядром постоянной скорости и с окружающей средой и осуществляют захват нетурбулентной жидкости. Эта модель предполагает наличие сравнительно резкой границы между турбулентной и нетурбулентной жидкостью, что подтверждается опытом. В тонком слое, в месте соприкосновения турбулентной и нетурбулентной жидкостей, должна проявляться вязкость, так как передача завихренности может происходить только за счет сил сдвига. Этот тонкий слой называется ламинарным надслоем, по аналогии с ламинарным подслоем в турбулентном пограничном слое на твердой поверхности. Очевидно, что в области границ струйного пограничного слоя течение имеет перемежающийся характер, так как через данную точку пространства хаотически во времени проходят моли жидкости различной степени турбулентности. На рис. 17.1 сопоставляются поле скорости и коэффициент перемежаемости у (см. п. 6.1) в сечении основного участка струи. Вблизи оси струи коэффициент перемежаемости равен единице, а в области границы он резко падает до нуля. Характерно, что ширина струи, определенная по пульсациям скорости, т. е. по у, всегда превышает ширину, определенную по осредненной скорости. График распределения степени турбулентности ги = ы Ыт по сечению основного участка струи показывает неравномерность этого распределения. Максимум интен- сивности примерно соответствует максимуму йи (1у. [c.333]

Реальный поток на входе и на выходе из решетки является неравномерным скорости, углы потока и статические давления меняются по шагу, поэтому значения местных коэффициентов потерь энергии, а также другие характеристики решетки приходится осреднять по шагу. Для определения осредненных характеристик следует сформулировать понятие идеального (теоретического) процесса в решетке при неравномерном потоке. Идеальным процессом можно считать такой изоэнтро пический процесс, при котором в исследуемом сечении сохраняются неизменными по сравнению с реальным процессом поля статических давлений и направления скоростей Ч [c.472]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...