Штамповые стали для горячего деформирования нагреве

Штамповые стали для горячего деформирования (ГОСТ 5950—73). Стали для штампов, деформирующих металл в горячем состоянии, должны иметь высокие механические свойства при повышенных температурах и выдерживать многократные нагревы и охлаждения без образования трещин (сетки разгара). Кроме того, эти стали должны обладать высокой прокаливаемостью и быть нечувствительными к отпускной хрупкости. [c.240]

Рис. 204. Изменение при нагреве предела текучести (-) и относительного сужения площади поперечного сечения (----) образцов, изготовленных из штамповых инструментальных сталей для горячего деформирования (Оз=1600 Н/мм )

АУСТЕНИТНЫХ ШТАМПОВЫХ ИНСТРУМЕНТАЛЬНЫХ СТАЛЕЙ ДЛЯ ГОРЯЧЕГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ В ЗАВИСИМОСТИ от ТЕМПЕРАТУРЫ НАГРЕВА [c.279]

Рис. 220. Предел текучести при нагреве штамповых инструмен-.тальных сталей для горячего деформирования и сплавов на основе никеля

По рис. 220 можно сравнить 0i при растяжении в случае нагрева стали марки К13 и штамповых инструментальных сталей для горячего деформирования, содержащих Сг—W—V. Содержание в стали 20—25% Сг придает ей высокую стойкость против газовой коррозии. Такую сталь можно эксплуатировать продолжительное время при 950—980° С, не опасаясь возникновения коррозии. Высокой теплостойкости сплавов на никелевой основе достигают путем растворения в твердом растворе различных легирующих компонентов Со, Мо, Сг, а также способствующих образованию интерметаллических соединений Ti, А1, Nb. [c.281]

Штамповые стали для деформирования металла в горячем состоянии должны сохранять высокую твердость, износостойкость и достаточную вязкость при повышенных температурах, а также обладать термостойкостью (способностью выдерживать многократные нагревы и охлаждения без образования трещин). [c.199]

Следовательно, для исследования теплостойкости штамповых сталей простым и надежным является метод определения ее по максимальной температуре нагрева с выдержкой 4 ч, после которой сталь сохраняет твердость HR 45 для штампов горячего деформирования й 30 для фор . жидкой штамповки медных сплавов. [c.79]

Особенность вакуумных устройств термической обработки состоит в том, чтобы обеспечить теплопередачу не конвекцией, а с помощью излучения. Поэтому следует обращать внимание на образование тени, т. е. следить, чтобы изделия не перекрывали друг друга. Теплопередача в вакуумных печах ниже, чем в соляных ваннах, поэтому возрастает продолжительность нагрева, однако градиент температур в изделии уменьшается и, следовательно, коробление снижается. В вакуумных печах до 1100° С нет необходимости в ступенчатом предварительном нагреве и лишь быстрорежущие стали сначала подогревают до 850° С, а затем нагревают до температуры закалки. Увеличение продолжительности нагрева и соответственно. выдержки при термической обработке штамповых инструментальных сталей для холодного и горячего деформирования особенных трудностей не вызывает. Для быстрорежущих сталей короткое время выдержки (- 80 с), которое обычно используют при закалке в соляных ваннах, в вакуумных печах неосуществимо. Вредное влияние более продолжительной выдержки при нагреве ( 10 мин), связанное с принципом действия вакуумных печей, на величину зерна, вязкость и т. д. в значительной мере можно устранить соответствующим уменьшением температуры аустенитизации при этом существенного уменьшения твердости и износостойкости не наблюдается. Для Сталей некоторых типов температура аустенитизации при термической обработке в вакууме ниже, чем при термообработке в соляных ваннах, и т, д. [c.154]

Замена вольфрама небольшим количеством (0,5—2,5%) молибдена приводит к более равномерному распределению карбидов, главным образом в инструментах диаметром более 400 мм. Вследствие этого улучшается вязкость сталей и они становятся пригодными для восприятия динамических нагрузок. Однако по сравнению со сталями марок К12—К13 они обладают все же меньшей вязкостью. Наличие молибдена не усиливает явление охрупчивания при нагреве, но и не ослабляет его, так как у легированных молибденом штамповых инструментальных сталей горячего деформирования вязкость при низких температурах нагрева больше, чем у легированных вольфрамом, то они остаются более вязкими при рабочей температуре 550—650° С. [c.271]

Прн нагреве инструментов в ка.мерных печах весьма важной является операция упаковки. Рекомендуемые упаковочные материалы аналогичны описанным выше для штамповых сталей горячего деформирования. [c.107]

Штамповые стали и область их применения, В процессе горячей деформации в металле инструмента возникают большие напряжения от внешних сил и от чередующихся нагревов и охлаждений. Поверхность ручья, в котором размещают заготовку, нагревается в среднем до 400—500 °С. Основным материалом для штампов является деформированная сталь, иногда применяют литую сталь или специальные сплавы. [c.128]

При отпуске легированных вольфрамом штамповых сталей для горячего деформирования в интервале температур 200—400" С твердость убывает (рис. 213) вследствие выделения и коагуляции карбидов типа цементита. При температуре отпуска, превышающей 400° С, наблюдается возрастание твердости. Это возрастание твердости тем больше и тем шире (т. е. распространяется на интервал более высоких температур), чем больше легирующих компонентов в стали (и в твердом растворе при нагреве до температуры закалки). Твердость (прочность) вольфрамовой стали (X45 o rWV5.5.5), содержащей 5% Со, является наибольшей потому, что вследствие большей легированности твердого раствора исходная твердость также больше, чем у сталей марок W3 и W2. Возрастание твердости вызывается выделением карбидов МбгС с Ме С. Карбидная фаза МеС в значительных количествах возникает только в инструментальных сталях, содержащих более 1 % V. В процессе отпуска при температуре выше 620—650° С у инструментов, изготовленных из этих [c.267]

Теплостойкость стали марки W3, которая в результате термической обработки обладает высоким временным сопротивлением на разрыв, в определенном интервале температур существенно больше, чем у сталей с меньшим значением временного сопротивления. На рис. 214, кроме предела текучести при растяжении стали марки W3, изображены еще пределы текучести при нагреве в зависимости от температуры испытания двух марок обработанных термическим путем на различные пределы прочности при растяжении вольфрамовых штамповых сталей для горячего деформирования, а также стали К12 и мартенситно-стареющей стали. Однако относительное сужение площади поперечного сечения образца в случае инструментальных сталей с 5— 10% W и стали W3, имеющей предел прочности при растяжении более 1200 Н/мм в интервале температур, превышающих 500° С, резко уменьшается, возникает охрупчивание при нагреве. Довольно часто можно наблюдать межкристаллитное разрушение вследствие образования вдоль границ зерен интерметаллидов, нитридов и других выделений. В сталях, полученных переплавом, этот вид охрупчивания встречается реже. Величина охрупчивания при нагреве тем больше, чем выше прочность стали и чем большей температурой закалки эта прочность была достигнута (рис. 215). Вязкость при нагреве вольфрамовых сталей в большей степени зависит от скорости охлаждения. Чем меньше скорость охлаждения или чем больше можно обнаружить в структуре стали бейнита, возникающего при температуре выше 400—420° С, тем меньше вязкость стали при нагреве. Если переохлажденный аустенит превращается при температуре ниже 360—380° С, то опасность возникновения охрупчивания при нагреве также меньше. Повышение температуры испытания (а следовательно, и инструмента) до 500° С значительно увеличивает сопротивление хрупкому разрушению и энергию распространения трещин в сталях (рис. 216), закаленных в основгюм при пониженных температурах, а также полученных электрошлако -вым переплавом. Однако при температуре нагрева, превышающей [c.270]

Мо, О—1% V, О—1% Si, реже вольфрама (см. табл. 44). Благодаря такому составу и соответствующей обработке можно добиться хорошего сочетания различных свойств (твердости, вязкости и т. д.). Эти стали хорошо противостоят многократному нагреву и охлаждению, т. е. термической усталости. Их создавали для изготовления инструмента, предназначенного в первую очередь для литья под давлением алюминиевых сплавов, но уже сегодня их используют довольно широко как штамповые инструментальные стали для горячего деформирования. Кроме того, эти стали обладают большой сопротивляемостью к повторяющимся растягивающим нагрузкам и большим пределом выносливости a-i=900- 1000 Н/мм (см. табл7). [c.240]

Никель и марганец используют для повышения прокаливаемости крупногабаритного штампового инструмента Никель повышает пластичность сталей в то же время при содержаниях более 2 % >счоряется выделение карбидов по границам аустенитных зерен в интервале 650— 750 °С что снижает пластичность стали Кроме того инкель способствует разупрочнению сталей при нагреве и снижает сопротивление термин ческой усталости В связи с этим содержание никеля в штампозых сталях повышенной прокаливаемости для горячего деформирования ограничивается 1 5—2 0 а марганца 0 5—1 О % [c.383]

Условия работы штампов. Штампы горячего деформирования в процессе эксплуатации находятся в сложных и жестких условии нагружения, для которых харак терны 1) увеличенныедействующие напряжения, уровень которых приближается к пределу текучести штамповых сталей 2) высорше температуры нагрева, близкие или в ряде случаев превосходящие температуры фазовых превращении штамповых сталей в твердом состоянии 3) циклйчйское воздействие напряжений от знакопеременных усилий деформирования, термических, определяемых условиями нагрева и охлаждения штампов, а также напряжений, вызываемых фазовыми превраш,ениями 4) химическое воздействие деформируемых материалов, которое особенно проявляется в процессе прессования и полужидкой штамповки. [c.718]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...