Штамповые стали для горячего деформирования

Штамповые стали для горячего деформирования и их свойства (группа 4) [c.92]

Штамповые стали для горячего деформирования [c.93]

ШТАМПОВЫЕ СТАЛИ ДЛЯ ГОРЯЧЕГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ [c.655]

Химический состав штамповых сталей для горячего деформирования приведен в табл. 54,значения критических точек — в табл. 55, режимы ковки и отжига — в табл. 56. [c.656]

Химический состав штамповых сталей для горячего деформирования (ГОСТ 5950—73) [c.657]

Критические точки (в °С) штамповых сталей для горячего деформировании [10] [c.658]

В настоящее время разработано большое количество высокопрочных дисперсионно-твердеющих сталей (состав некоторых из них приведен в табл. 5.102). Все эти стали являются модификацией штамповых сталей для горячего деформирования. [c.365]

По уровню основны с свойств штамповые стали для горячего деформирования разделяют на три основных подгруппы умеренной теплостойкости и повышенной вязкости, повышенных теплостойкости и вязкости, высокой теплостойкости (табл. 8.16, 8.17, 8.18). [c.459]

Таблица 5. Области рационального использования штамповых сталей для горячего деформирования 7 10 ча s3 К 19 22J

Инструментальные штамповые стали для горячего деформирования. ......... [c.154]

Инструментальные штамповые стали для горячего деформирования с высоким содержанием вольфрама и молибдена. [c.154]

Рис. 195, Кривые отпуска низколегированных инструментальных штамповых сталей для горячего деформирования малой теплостойкости

Среди инструментальных сталей, относящихся к этой группе наименьшей устойчивостью против отпуска и теплостойкостью обладают штамповые стали для горячего деформирования с 2,5% Сг и 4% W (сталь WS и ей подобные), однако эти стали обладают наибольшей вязкостью. Вязкость штамповых инструментальных сталей для горячего деформирования марки W3, в основном подвергшихся переплаву, наряду с малым пределом текучести при растяжении (сто,2= 1450-г 1500 Н/мм ) не уступает вязкости рассмотренных выше инструментальных сталей повышенной вязкости. Однако инструментальная сталь марки W3 обычного качества менее пригодна при циклически изменяющихся тепловых нагрузках (см. рис. 33). Но по сравнению со сталью марки W2 ее можно охлаждать в воде, и она не требует такой тщательной термической обработки. Влияние продолжительности и температуры закалки и отпуска на механические свойства инструментальной стали марки W3 можно видеть из табл. 116. [c.268]

Штамповые стали для горячего деформирования должны обладать высоким сопротивлением пластической деформации, высокой теплостойкостью и высокой [c.162]

Химический состав (%) некоторых штамповых сталей для горячего деформирования [c.345]

По назначению инструментальные стали делятся на шесть групп 1) режущие углеродистые и легированные стали 2) быстрорежущие стали 3) штамповые стали для холодного деформирования 4) штамповые стали для горячего деформирования 5) стали измерительного инструмента 6) режущие и штамповые стали, устойчивые против коррозии. [c.43]

Температура закалки п отпуска штамповых сталей для горячего деформирования 141 (27] [c.160]

Штамповые стали для горячего деформирования — группа 4 1225 Состав и общая характеристика 1225 Стали повышенной вязкости при [c.758]

Штамповые стали для горячего деформирования характеризуются высокими механическими свойствами, износостойкостью при высоких температурах, большой прокаливаемостью и другими свойствами. К ним относятся некоторые марки углеродистых (У7, У8) и легированных сталей (7X3, ЗХВ8, 5ХНВ и др.). [c.193]

В настоящее время разработано большое количество высокопрочных дисперсионно твердеющих сталей (табл 27) Все эти стали являются модификацией штамповых сталей для горячего деформирования (см гл XXXI) Та кие стали обычно подвергают закалке от температур 1000—1050 °С, что обеспечивает перевод части карбидной фазы в твердый раствор Однако зерно аустенита при этом остается мелким, так как около половины карбидов вана дия и почти целиком карбиды ниобия остаются нераство [c.227]

По назначению инструментальные стали делят на стали для режущих инструментов штамповые стали для хо лодного деформирования штамповые стали для горячего деформирования, стали для измеритель, ного инструмента [c.355]

Содержание углерода в штамповых сталях для горя-0 деформирования пониженное и составляет для разных пн сталей 0,3—0,5 % Химический состав некоторых амповых сталей для горячего деформирования, регла-нтированный ГОСТ 5950—73 и ТУ, приведен в табл 49 По основным свойствам штамповые стали для горяче деформирования подразделяют на стали умеренной лостойкости и повышенной вязкости, стали повышенной лостойкости и вязкости и стали высокой теплостойко [c.390]

Содержание углерода в мертенсите закаленных штамповых сталей для горячего деформирования, обладающих высокой теплостойкостью, не высокое (0,2—0,25%). Кроме того, при закалке в структуре сохраняется большое количество аустенита. Поэтому объемные деформации штамповых инструментальных сталей для горячего деформирования, легированные вольфрамом, проявляются слабее, чем у стали 5Сг—Мо—V. [c.267]

При отпуске легированных вольфрамом штамповых сталей для горячего деформирования в интервале температур 200—400" С твердость убывает (рис. 213) вследствие выделения и коагуляции карбидов типа цементита. При температуре отпуска, превышающей 400° С, наблюдается возрастание твердости. Это возрастание твердости тем больше и тем шире (т. е. распространяется на интервал более высоких температур), чем больше легирующих компонентов в стали (и в твердом растворе при нагреве до температуры закалки). Твердость (прочность) вольфрамовой стали (X45 o rWV5.5.5), содержащей 5% Со, является наибольшей потому, что вследствие большей легированности твердого раствора исходная твердость также больше, чем у сталей марок W3 и W2. Возрастание твердости вызывается выделением карбидов МбгС с Ме С. Карбидная фаза МеС в значительных количествах возникает только в инструментальных сталях, содержащих более 1 % V. В процессе отпуска при температуре выше 620—650° С у инструментов, изготовленных из этих [c.267]

Теплостойкость стали марки W3, которая в результате термической обработки обладает высоким временным сопротивлением на разрыв, в определенном интервале температур существенно больше, чем у сталей с меньшим значением временного сопротивления. На рис. 214, кроме предела текучести при растяжении стали марки W3, изображены еще пределы текучести при нагреве в зависимости от температуры испытания двух марок обработанных термическим путем на различные пределы прочности при растяжении вольфрамовых штамповых сталей для горячего деформирования, а также стали К12 и мартенситно-стареющей стали. Однако относительное сужение площади поперечного сечения образца в случае инструментальных сталей с 5— 10% W и стали W3, имеющей предел прочности при растяжении более 1200 Н/мм в интервале температур, превышающих 500° С, резко уменьшается, возникает охрупчивание при нагреве. Довольно часто можно наблюдать межкристаллитное разрушение вследствие образования вдоль границ зерен интерметаллидов, нитридов и других выделений. В сталях, полученных переплавом, этот вид охрупчивания встречается реже. Величина охрупчивания при нагреве тем больше, чем выше прочность стали и чем большей температурой закалки эта прочность была достигнута (рис. 215). Вязкость при нагреве вольфрамовых сталей в большей степени зависит от скорости охлаждения. Чем меньше скорость охлаждения или чем больше можно обнаружить в структуре стали бейнита, возникающего при температуре выше 400—420° С, тем меньше вязкость стали при нагреве. Если переохлажденный аустенит превращается при температуре ниже 360—380° С, то опасность возникновения охрупчивания при нагреве также меньше. Повышение температуры испытания (а следовательно, и инструмента) до 500° С значительно увеличивает сопротивление хрупкому разрушению и энергию распространения трещин в сталях (рис. 216), закаленных в основгюм при пониженных температурах, а также полученных электрошлако -вым переплавом. Однако при температуре нагрева, превышающей [c.270]

Штамповые стали для горячего деформирования должны обладать высоким сопротивлением пластической деформации, высокой теплостойкостью и вьгсокой разгаростойкостью, т. е. высоким сопротивлением термической усталости. Кроме того, эти стали не должны быть чувствительными к отпускной хрупкости. [c.154]

После закалки структу ра штамповых сталей для горячего деформирования представляет собой пересыщенный -раствор (мартенсит) и небольшие количества избыточных карбидов и остаточного аустенита. Содержание последних зависит от суммарного легирования стали и возрастает при переходе от группы I к гр тгае IV. После отпуска, который приводят чаще всего для получения твердости HR 40—50, сталь имеет структуру троостита. [c.60]

Штамповые стали для горячего деформирования поставляют в виде прутков (штанг) круглого (до 250 мм) сечения по ГОСТ 2590—71, ГОСТ 4693—57 и ГОСТ МЗЗ—71 и квадратного (до 250 мм) по ГОСТ 1133—71. Полосы поставляют по ГОСТ 4405—74 индивидуальные заготовки (кубики) —по ГОСТ 7831—71. Стали поставляют в термически обработанном со<стоявии (после отжига или высокого отпуска). Химический состав сталей соответствует приведенным в таблидах. Содержание серы и фосфора для всех сталей не должно превышать 0,030% (каждого элемента). [c.63]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...