Температура воды наружная

Оценить площадь радиатора отопления для комнаты с двумя наружными стенками (см. задачи 12.2 и 12.3), если температура воды в радиаторе 80 °С. [c.103]

Условия задания. По горизонтальному стальному трубопроводу, внутренний и наружный диаметры которого Di и соответственно, движется вода со средней скоростью Средняя температура воды Трубопровод изолирован асбестом и охлаждается посредством естественной конвекции сухим воздухом с температурой [c.334]

Стальные водогрейные котлы также имеют автоматическое регулирование процесса горения и температуры воды за котлом, здесь одним из импульсов является темпе ратура наружного воздуха. [c.416]

К недостаткам систем теплоснабжения с единым теплоносителем следует отнести прежде всего резкое колебание температуры теплоносителя в обратных трубопроводах в течение года, что особенно сильно проявляется при низких значениях tni в конце отопительного периода, а также при высокой доле Температура воды в обратной магистрали может достигать 100°С и более. При увеличении пт до 200°С и более для высоких > 0,4 температура в обратной магистрали изменяется от 60°С (при расчетной температуре наружного воздуха) до 100—120°С (в конце отопительного периода). Это происходит потому, что графики теплопотребления промышленных и коммунально-бытовых потребителей в течение года не совпадают. Б подающей магистрали в течение всего года поддерживается постоянной, а величина отпускаемой теплоты изменяется за счет количественного регулирования в системе транспорта тепловой энергии. [c.122]

В современных оросительных конденсаторах (с нижним вводом пара и промежуточным отводом конденсата) необходимо передавать воздуху значительное количество тепла, получаемого водой от аммиака при ограниченной наружной поверхности труб. Это возможно лишь при повышенной температуре воды и при соответственно повышенной температуре конденсации. Температура воды может быть снижена при установке дополнительной градирни для охлаждения циркулирующей воды. [c.658]

Фиг. 50- Кривые козфициента теплопередачи от пара к воде н зависимости от скорости охлаждающей воды при различных её температурах для наружного диаметра трубок / = 19 /ш (для диаметра трубок мм надо

В калориферных установках, присоединенным к паровым сетям, ввиду того, что параметры пара (давление и температура) практически постоянны, необходимо при изменении температуры наружного воздуха изменять количество поступающего в них пара, т. е. постоянно осуществлять местное регулирование. В калориферных установках, присоединенных к водяным сетям, в период работы тепловых сетей по графику горячего водоснабжения, когда температура воды в подающей линии сети держится постоянной (например, для условий Москвы от + 10 до +2° С), также требуется местное регулирование. [c.298]

При понижении температуры наружного воздуха, когда тепловые сети начинают работать по графику качественного регулирования, местное регулирование калориферных установок по расходу воды не требуется, так как изменяется температура воды в подающей трубе сети центральным путем. [c.298]

При работе сети в период, когда температура наружного воздуха снижается ниже расчетной для вентиляции (например, для условий Москвы от —15 до —26° С), расход тепла для целей вентиляции необходимо сохранить постоянным, т. е. осуществлять местное регулирование путем уменьшения расхода воды и воздуха. Кроме того, необходимо иметь в виду, что калориферные установки работают не всегда круглосуточно и при отключении подачи воздуха надо отключать их от тепловой сети или сокращать расход воды до минимума, чтобы не завышать температуру воды, возвращаемой в сеть Необходимо также принимать меры к защите калориферов от замораживания в том случае, если по каким-либо причинам прекратится циркуляция сетевой воды, а подача холодного воздуха извне будет продолжаться. [c.298]

Количество нагреваемой воды Давление греющего пара Температура воды при входе Температура воды при выходе Температура греющего пара Наружный диаметр трубки Толщина стенки трубки Осевая окружность змеевика Внутренний диаметр корпуса Шаг навивки змеевиковой трубки Число змеевиков Поверхность нагрева змеевиков Логарифмическая разность температур [c.281]

По схеме А тепло подводится к наружной поверхности трубки большего диаметра, через стенку которой оно переходит к воде, протекающей в кольцевой щели нагретая вода попадает внутрь трубки меньшего диаметра и по мере продвижения в ней отдает часть своего тепла еще не подогретой воде, протекающей в кольцевой щели. Таким образом, температура воды при движении внутри трубной системы отвечает условию /х < 4 < /а. [c.283]

Схема предусматривает автоматическое поддержание определенной температуры воды, поступающей из бойлера в теплосеть, в соответствии с наружной температурой воздуха. [c.79]

Одновременно изменяются давление пара в котле и температура воды на выходе из бойлера до тех пор, пока не будет достигнуто заданное соотношение с температурой наружного воздуха. [c.81]

При контроле работы кочегаров нужно следить за тем, чтобы температура воды в котлах и в системе отопления поддерживалась в соответствии с наружной температурой воздуха согласно [c.101]

Температура наружного воздуха в °С Температура воды в котле в °С Температура наружного воздуха в С Температура воды в котле в °С [c.101]

Из табл. 7.2 видно, что при минимальной наружной температуре воздуха и максимальной температуре воды 150°С расход сетевой воды, проходящей через котел, работающий в комбинированном режиме, уменьшается до 310 т/ч. В остальные периоды (средний зимний и летний) расход сетевой воды через комбинированный котел составляет примерно 500 т/ч. [c.168]

Некоторое облегчение дает наружная теплоизоляция корпуса отсосной термопары влажным листовым асбестом, который, высыхая, образует твердую, удерживающуюся несколько часов защитную скорлупу. Подготовленную трубу нужно вначале включить по воде, а затем медленно вводить в газоход, наблюдая за температурой воды на сливе. Не меньше забот доставляют шланги для откачки газов, которые быстро нагреваются и становятся жесткими и хрупкими. [c.244]

Управляющее воздействие, величина которого определяет расход топлива в котельной, состоит из суммарного сигнала датчика температуры наружного воздуха и сигнала обратной связи по температуре воды, поступающей в систему отопления. Применение обратной связи необходимо ввиду наличия возмущений, действующих в местном контуре регулирования (котельной), как, например, изменения числа работающих котлов, подпитка системы и т. п. [c.9]

Обозначения it — температура воды на выходе из котла /пр — температура прямой воды <овр — температура обратной воды РВ, — трехходовой смесительный вентиль РВ, — регулятор расхода топлива ДИВ — датчик наружного воздуха ДТТ — датчик температуры теплоносителя Т — топливо У = уходящие газы [c.10]

При работе автоматики может возникнуть положение, при котором повышенная температура наружного воздуха и несоответствующая ей нагрузка включенных котлов могут привести к полному закрытию клапана терморегулятора прекратится питание подмембранного пространства Р/С. Однако отключения котлов не произойдет, так как при падении давления за регулятором подачи ниже установленного для PH уровня клапан регулятора PH открывается и поддерживает постоянное давление в подмембранном пространстве РК- Давление газа перед горелками в данном случае будет минимально допустимым по условиям устойчивой их работы. Когда температура воды придет в соответствие с отопительным графиком, вступит в свои права терморегулятор (автоматически), и процесс управления горением будет осуществляться аналогично вышеописанному. [c.51]

Регулирование теплопроизводительности отопительных котлов осуществляется по отопительному графику, устанавливающему зависимость между температурой наружного воздуха и температурой воды на выходе котла (рис. 64). [c.203]

Во избежание конденсации водяных паров из уходящих газов и связанной с этим наружной коррозии поверхностей нагрева температура воды на входе в котел должна быть выше точки росы для продуктов сгорания. В этом случае температура стенок труб в месте ввода воды также будет не ниже точки росы. Поэтому температура воды на входе не должна быть ниже 60 °С при работе на природном газе, 70 °С при работе на малосернистом мазуте и 110°С при использовании высокосернистого мазута. Поскольку в теплосети вода может охлаждаться до температуры ниже 60 °С, перед Е1ходом в агрегат к ней подмешивается некоторое количество уже нагретой в котле (прямой) воды. [c.155]

Определить значение коэффициента теплоотдачи от внутренней поверхности трубки к поде Иои, Вт/(м -°С), на расстоянии / = 600 мм от входа, если из опыта получены следующие данные сила тока, проходящего по трубке, / = 400 А расход воды G = 0,1 кг/с давление, под которым находится вода, р=И5 МПа температура воды на входе в трубку /ш1 = 300°С температура наружной поверхности трубки на расстоянии /=600 мм от входа <с.а = 350°С. [c.94]

Трубы изнутри охлаждаются водой, так что средняя температура их наружной поверхности /с=173 С. Сухой насыщенный водяной пар под давлеинем р=1 МПа конденсируется на наружной поверхности труб. [c.165]

Пример 23-2. Определить разность температур на наружной и внутренней поверхностях стальной стенки парового котла, работающего при манометрическом давлении 19 бар. Толщина стенки котла равна 20 мм температура воды, поступающей в котел, 46° С. С 1 поверхности нагрева снимается 25 кг ч сухого насыщенного пара. Коэффициент теплопроводности стали X == 50 вт1м-град. Барометрическое давление 750 м.и рт. ст. Стенку котла считаем плоской. [c.369]

Пример T4.3. По трубопроводу (материал — углеродистая сталь 30), расположенному горизонтально в неподвижном воздухе с температурой 2 = 20 С движется Mi = 1000 Kr/4 воды, Температура воды на входе в трубу / =105°С. Длина трубы /=100м, а ее диаметры внутренний ,,. = 50мм, наружный d = 57мм. [c.308]

Пример 14.4. Теплообменник выполнен в виде змеевика, опущенного в бак с водой движением воды и повышением температуры за счет теплообмена пренебречь. Средняя температура воды 2 = 50°С. По змеевику движется бензол, расход которого М1 = 500кг/ч. Температура бензола на входе 1 = 200°С, на выходе <5. =180°С, Диаметры трубы внутренний rf,. = 32 мм, наружный й = 36мм. Диаметр змеевика йз = 300 мм материал трубки — сталь 12XI8H9T. [c.309]

По условиям заданной задачи температуру внутренней поверхности стенки трубы можно принять приблизительно равной средней температуре воды т. е. /да tfi сели труба металлическая, то температура наружной поверхности стенки 1рубы очень мало отличается от ta.i- [c.456]

При обмывке экранов (радиационного пароперегревателя) пылесланцевого котла ТП-Ш1 (паропроизводительность 640 т/ч, давление пара 14 МПа, поперечные размеры топки 8,7X15 м) водой из дальнобойных аппаратов с линейным перемещением сопла диаметром 20 мм и при давлении воды перед аппаратом 0,3—0,35 МПа максимальный перепад температуры на наружной поверхности трубы не превышает Д м=120—130 К, а среднее значение составляет 92 К [180]. Среднее время достижения максимального перепада температуры на наружной поверхности трубы, начиная с момента соприкосновения ее с водой, составляет примерно То =0,3 с. Расстояние измерительных температурных вставок от выходного сечения сопла при этом было от 9 до 12 м. Максимальные перепады температуры на наружной поверхности экранных труб на котле, сжигающем назаровский бурый уголь П-49 (паропроизводительность одного корпуса 800 т/ч, СКД, поперечное сечение топки 8,2x20 м) при такой же системе очистки и при сопле диаметром 10 мм и давлении воды перед аппаратом 1,0— [c.211]

Р. В. Тоуартом проведены также измерения перепадов температур в экранных трубах котла ПК-38 при использовании для очистки топки глубоковыдвижных аппаратов по схеме, представленной на рис. 5.8,а. Котел работает на назаров-ском буром угле. Паропроизводительность котла 280 т/ч. Давление пара 14 МПа, поперечное сечение топки 8X10 м. Измерения проводились при следующем режиме работы обмывочного аппарата диаметр сопл — 8 мм, давление воды — 1,0—1,2 МПа, частота вращения сопловой головки — 4 об/мин, скорость поступательного движения аппарата — 1,52 м/мин. Перепад температуры на наружной поверхности труб на расстоянии 1,5 м от оси поступательного движения аппарата составляет 206 К при времени контакта 0,03—0,04 с. Рассматриваемый участок экранных труб контактирует с компактной частью струи. Рассчитанный на основе этих данных средний коэффициент теплоотдачи составляет 31 кВт/(м2-К). [c.211]

Трубы имели соответственно 0 32X5 и 0 32x6 мм, работали при темвда-туре наружной поверхности 450—480 С и обмывались водой через каждые ть== = 12 ч. Максимальный перепад температуры на наружной поверхности трубы составлял Д =90—100 К. Продолжительность испытаний достигла 21 350 ч (промежуточные вырезки опытных образцов производились после 11 550 и 14 730 ч). В зависимости от места раоположения трубы по отношению к обмывочной струе трещины образовались на лобовой либо на боковой стороне трубы. На трубах с тонким слоем золовых отложений глубина микротрещин была меньше. [c.243]

Для исследования поведения хромированных труб в условиях их водной очистки на различных высотах -в радиационном пароперегревателе (на фронтальной стенке топки) были установлены опытные вставки из хромированных труб (см. рис. 4.20,а), которые располагались поочередно с образцами нехромированных труб из стали 12Х1МФ. Всего было проведено четыре серии испытаний следующей продолжительности 2949, 14 721, 19 532 ч и 39 905 ч. Температура наружной поверхности образцов находилась в пределах 370—400°С. Период между циклами водной очистки был то=56 ч. В каждом цикле очистки наблюдались в зависимости от места расположения образцов 3—4 резких изменения температуры с максимальным значением перепада температур на наружной поверхности трубы A m=120—130 К. Среднее время наступления максимального перепада температуры на наружной поверхности труб, начиная с момента соприкосновения трубы с водой, Тс=0,3с. В таких условиях очистки на наружной поверхности хромированных труб возникают термические напряжения (Тг=350 МПа. [c.253]

Кризис теплообмена достигался медленным повышением электрической мощности на участке при постоянных расходе, давлении и температуре воды на входе. Нагрузка поднималась ступенями до 0,1% предшествующего значения мощности, поэтому установленные в опытах критические плотности тепловых потоков могли быть меньше действительных, но не более, чем на 0,1%. Для отключения нагрузки в момент начала кризиса была использована схема, основанная на измерении температуры наружной поверхности трубки. Датчиком, воспринимающим отклонение температуры от максимально заданной, служила термопара, которая приваривалась либо непосредственно к трубке контактной сваркой, либо к медному колечку толщиной 0,16 мм, которое через слой слюды толщиной 0,04 мм прижималось к трубке. В некоторых опытах на участке № 1 кризис фиксировался визуально, в остальных - термопары подключались к светолучевому осциллографу типа Н-700 или к электронному регулятору температуры типа ЭР-Т-52, который настраивался на срабатывание при температуре 500—550°С. Момент наступле- [c.133]

Конструкция экспериментального участка показана на фиг. 1. Коль-цевой канал образован трубками 7 и 2 из стали 1Х18Н9Т. В части опытов, когда тепловой поток от наружной трубки был равен нулю, использовалась,наружная трубка из окиси алюминия. Канал заключался в герметичный корпус /. Направление потока — снизу вверх. Подвод и отвод из канала осуществлялись через патрубки, снабженные термопарами для измерения средней температуры воды. Для надежного перемешивания потока воды в верхней части канала имелся смеситель. [c.176]

Вместе с тем недопустимо питание котла и холодной водой. Если питательная вода, входящая в экономайзер, будет иметь слишком низкую температуру (следует иметь в виду, что температура наружной поверхности металла груб экономайзера мало отличается от температуры воды), то водяные нары, находящиеся в продуктах сгорания в перегретом состоянии, начнут конденсироваться на холодных участках труб. При сжигании сернистых топлив конденсат будет насыщаться серной кислотой H2SO4, образующейся из серного ангидрида SO3 а холодные участки труб, оказавшиеся в контакте с раствором серной кислоты, — подвергаться коррозии. Появление на наружной поверхности труб росы водяных паров может вызвать образование плотных золовых отложений с нарушением тяги и снижением тенлопроизводительно-сти котлоагрегата. [c.93]

Графики температур воды в тепловых сетях отопительно-вентиляционных систем могут составляться по специальным расчетным формулам или с помощью готовых графиков, выполненных для различных параметров воды в сети и разных расчетных температур наружного воздуха для отопления. Примерный график температур воды в тепловых сетях отопительно-вентиляционных систем при расчетной температуре наружного воздуха для отопления минус 26°С и максимальной температуре воды, в подающей магистрали равной 130 °С, а в обратной линии 70°С, изображен на рис. 7-4. На графике пункти- [c.153]

Многочисленными исследованиями достоверности этого соотнощения для атмосферных охладителей установлено, что при турбулентном потоке воздуха Le 1. Поэтому можно считать, что в этом случае требование соотнощения Меркеля выполняется. На действующих охладителях и экспериментальных установках, как правило, не возникает проблем в определении температуры воды на входе в охладитель и выходе из него, температуры и влажности наружного воздуха, производительности. Приближенность соотношения Меркеля связана с правой частью уравнения, где движущая сила представлена разностью энтальпий воздуха, определить которую имеющимися средствами с достаточной точностью не удается. В особенности это утверждение справедливо для брызгального бассейна. Большую сложность представляют определение температуры и влажности в выносимом тепловлажностном факеле и измерение расхода воздуха, участвующего в охлаждении. Даже размеры области, занятой капельным потоком, с учетом воздушных коридоров и сносимой под влиянием ветра части расхода воды в виде капель, определить весьма затруднительно. Критерий испарения К применим для оценки качества охладителя только в тех случаях, когда измерен расход воздуха. [c.22]

Основная часть натурных исследований градирни заключалась в проведении балансовых испытаний, включающих определение главных гидроаэротермических параметров. Расход воды определялся с помощью диафрагмы, установленной на прямолинейном участке напорного трубопровода перепад давлений фиксировался дифференциальным манометром температуры горячей и охлажденной воды измерялись термометрами сопротивления, их показания контролировались лабораторными ртутными термометрами температура наружного воздуха и его влажность измерялись психрометром Ассмана скорости воздуха в воздуховходных окнах — чашечными анемометрами скорость воздуха в башне градирни — крыльчатыми анемометрами температуры воды в сливных трубопроводах — термометрами сопротивления и ртутными термометрами. [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...