Степень проскока

Рис. 17.3. Зависимость степени проскока золоулавливания от параметра золоулавливания

Чем больше значение параметра Я, тем меньше степень проскока р и тем больше степень улавливания т). [c.253]

Степень проскока золы 252 Степень проскока золы 252 Структура электростанции технологическая 12 Ступень регенеративного подогрева воды 53 Суточный график нагрузки ЕЭС СССР 10 -- осветительно-бытовой нагрузки 9 [c.324]

Расчет проскока можно вести упрощенно, задавая среднюю скорость дрейфа для всех частиц, или более точно — для каждой фракции отдельно. Тогда общая степень проскока [c.582]

Если скорость Мр удовлетворяет условию 50 < Up < 70, то можно остановиться на выбранном типоразмере золоуловителя. В противном случае необходимо подобрать другой типоразмер аппарата. Далее по заданной степени проскока золы по формуле (8.17) находят параметр золоулавливания Ц а затем по (8.21) вычисляют значение Q . После этого из балансового соотношения определяют темпера- [c.584]

С увеличением Дй возрастает степень проскока золы в активной зоне ЭФ [c.587]

КПД сепаратора характеризует полноту извлечения частиц меньше drp в готовую пыль, а значение степени проскока — засорение готовой пыли частицами крупнее drp. Для идеального сепаратора, в качестве которого можно рассматривать, например, сито с абсолютно одинаковыми ячейками размером drp, ti = 1 е=0. [c.81]

Для уменьшения проскока необходимо увеличить степень регенерации. Этого можно достигнуть несколькими способами 1) регенерацией ионита большим избытком реагента (способ неэкономичен) 2) взрыхлением ионита после пря- [c.133]

Природный газ и воздух подавались в смесительную горелку с насадкой в виде решетки, имеющей 120 отверстий диаметром 1 мм, что обеспечивало устойчивое горение и исключало проскок пламени в горелку. Тепловое напряжение камеры сгорания составляло 1,5 млн. ккал/м - ч. Степень предварительного смешения газа с воздухом была [c.74]

Благодаря высокой дисперсности намываемых частиц ионитов, снижающей до минимума влияние диффузии на степень использования их обменной емкости, на намывных ФСД рабочая обменная емкость (до проскока улавливаемых ионов) достигает 50—90% полной емкости ионитов против 20—50% в обычных фильтрах. Кроме того. [c.301]

Кочегар при изменении режима работы горелки должен следить за устойчивостью пламени, потому что, как указывалось выше, на характер горения газа в горелке частичного смешения, работающей на низком давлении газа, кроме количества подаваемого в нее первичного воздуха, влияет и количество поступающего в топку вторичного воздуха и изменение силы тяги. Так, если сила- тяги в топке увеличивается, то одновременно происходит увеличение степени подсоса первичного воздуха (и наоборот), что может вызвать проскок пламени в горелку или отрыв пламени от нее. [c.115]

Величина т непосредственно связана со степенью улавливания золы электрофильтра т) проскока золы <7=1—Г1з.у. При потоке в электрофильтре, характеризующем- [c.522]

В общем случае величина (частота проскоков трещины по границам кристаллитов) зависит не только от наличия адсорбированного водорода по границам кристаллитов, но и от степени сегрегации фосфора и его химических аналогов по границам этих кристаллитов. С учетом этого обстоятельства становится понятной склонность к межкристаллитному разрушению в условиях коррозионного растрескивания под напряжением сталей с повышенным содержанием фосфора [182, 191, 192]. [c.316]

Основные элементы оборудования для процесса СКВ включают в себя реактор, хранилище аммиака и систему впрыска. Реактор СКВ обычно содержит несколько слоев катализатора, что позволяет обеспечивать постепенную его замену по мере отравления . С увеличением объема катализатора возрастает степень очистки газов от оксидов азота и снижается проскок аммиака, но вместе с тем возрастает и стоимость СКВ. [c.593]

Для восстановления оксидов азота можно применять жидкий безводный аммиак под давлением, водный раствор аммиака при атмосферном давлении или раствор мочевины. Степень восстановления оксидов азота возрастает с увеличением количества вводимого аммиака, но при этом возрастает и его проскок. Оптимальное мольное отношение ЫНз/МО составляет 0,9—1,03, при этом проскок аммиака должен быть не выше 5 ppm. Степень очистки газов от оксидов азота может быть 92—94 %. [c.593]

Изменяя режим работы горелки, необходимо следить за устойчивостью ее пламени, так как на характер горения газа в горелках неполного смешения низкого давления влияет не только количество подаваемого в нее первичного воздуха, но и количество вторичного воздуха, поступающего в топку., и изменение силы тяги. Так, например, с увеличением силы тяги в топке увеличивается степень подсоса первичного воздуха, т. е. коэффициент инжекции, и наоборот. Отсюда возможен отрыв пламени от горелки или проскок пламени в нее. Следовательно, для сохранения устойчивой работы горелки, в зависимости от характера пламени, при изменении нагрузки горелки, возможно, придется изменить и силу тяги в топке или коэффициент инжекции, т. е. количество первичного воздуха по отношению к количеству поступающего в горелку газа, путем изменения положения шайбы. [c.156]

При проскоке пламени в горелку обслуживающий персонал, находящийся вблизи от нее, может получить ожоги. Кроме того, смеситель го-)елки при проскоке разогревается, что может вызвать его деформацию. Три проскоке пламени в блочную инжекционную горелку, показанную на рис. 3-25, необходимо увеличить давление газа перед горелкой путем увеличения степени открытия рабочей задвижки. Открывать задвижку следует до тех пор, пока пламя не будет вынесено из смесителя. Если при достижении номинального давления газа не восстановится нормальный режим работы горелки, следует немедленно закрыть рабочую задвижку и сообщить об этом начальнику цеха или его заместителю. [c.167]

Степень проскока для золоуловителя любого типа зависш- от параметра золоулавливания П [33] [c.582]

Для комбинированных золоуловителей, состоящих из нескольких разнотипных ступеней, степень проскока для каждой фракш1и определяется по выражению [c.582]

КПД в соответствии с рис. 5.8 представляет собой отношение площади фигуры aben к площади mq n, равной единице, а степень проскока — отношение площади Ьсе к площади mq n. В условиях когда уменьшение т) ведет к увеличению попадания мелких частиц в мельницу, снижению ее производительности и росту расходов энергии на [c.81]

Так как при int С=0,083 мг-экв/л фильтр второй ступени отключается по проскоку жесткости, т. е. происходит его более глубокая отработка , оптимальный расход поваренной соли будет выше, чем при отключении фильтра по иону аммония. При int С О, 67 мг-экв/л фильтр второй ступени работает в режиме деаммонизации, т. е. не отрабатывается глубоко по жесткости. Хотя при этом и достигаются высокие значения степени регенерации при сравнительно небольших расходах реагента, продолжительность фильтроцикла заметно уменьшается. Это объясняется более широким фронтом поглощения ионов аммония по сравне [c.194]

Зажигание горелки ИГК, в отличие от смесительных горелок, чаще всего производится при открытом регуляторе первичного воздуха (см. рис. 22). Объясняется это тем, что регулировочная шайба инжекционной горелки не является в полном смысле регулятором , так как ее характеристика (зависимость подсоса воздуха от степени открытия) чрезвычайно крутая. Поэтому возможны лишь два крайних положения полностью закрытое и полностью открытое. С этой точки зрения необходимость в прикрытии регулировочной шайбы возникает только в тех случаях, когда требуется выключить часть горелок и предупредить поступление воздуха в топку через неработающие горелки. Кроме этого, регулятор первичного воздуха, как он выполнен в горелке ИГК, позволяет снизить частоту звуковых колебаний, возникающих при инжекции воздуха газом среднего давления, отчего его и называют глушителем . Розжиг инжекционных горелок с открытым регулятором первичного воздуха допустим только при наличии быстропрогревающихся стабилизаторов горения газа (аналогичных стабилизатору горелки ИГК) и не дающих проскока пламени к соплу горелки. [c.92]

В то же время реакционная поверхность частиц м /кГ увеличивается, поскольку они малы по размерам и в меньшей степени касаются друг друга. Процесс образования псевдо-ожиженного слоя можно представить следующим образом при малом давлении газа, поступающего снизу в слой, газ фильтруется через слой, состоящий из неподвижных зерен, аналогично-фильтрации газа через пористое твердое тело. По мере увеличения давления газа зерна слоя как бы раздвигаются. При этом между зернами образуются газовые прослойки, вследствие чего объем слоя увеличивается, а коитакт между зернами уменьшается. В результате наступает режим спокойного псевдоожижения, при котором перемешивание материалов и газа незначительно, а существенные проскоки газа через слой отсутствуют. При дальнейшем увеличении расхода проходящего через слой газа движение газов и материала становится неустойчивым и сопровождается выбросами не только отдельных кусков зерен,, но и их скоплений (комков). [c.364]

Как видно из рис. 6.14,а, при пропускании растворов кислот процесс очистки от анионов С1 и SO4 происходит довольно эффективно. При этом обменная емкость анионита до проскока указанных анионов в фильтрат находится в пределах 90—95% равновесного значения. Оставшаяся часть ее (5—10%) срабатывается очень быстро, т. е. выходная кривая изменения концентрации этих анионов в зависимости от подаваемого количества раствора получается очень крутой. Степень очистки растворов кислот при НСО3-и СОз-анионировании до проскока этих анионов в фильтрат, согласно рис. 6.14,а, получается почти 100%-ной. [c.135]

В отличие от обмена ионов SO4 на ионы НСОз и СОз, как следует из рис. 6.14,6 (кривые 1 и 3), где рабочая обменная емкость получилась в пределах 90—95% равновесного значения, при обмене ионов С1 на ионы НСОз и СОз она получилась соответственно равной только 85 и 65%. Для полного использования равновесной обменной емкости следует пропускать примерно в 3 раза большее количество воды по сравнению с количеством, подаваемым до проскока ионов в фильтрат. Поэтому в расчетах среднее значение степени очистки воды в случае использования равновесной обменной емкости, при обмене ионов С1 на ионы НСОз или СОз, можно принимать равным 30—35% исходного значения концентрации анионов. [c.136]

В зависимости от степени истощения анионитов по кремниевой кислоте, т. е. от величины допускаемого проскока НВЮ ", величина их рабочей кремнеемкости (ОЕр по HSiOi ) весьма различна. Так, например, по лабораторным данным ВТИ для ряда анионитов величина [c.229]

Эксплуатация Н-катионитных и На-катионитных (барьерных) фильтров в процессе химического обессоливания воды имеет некоторые особенности, определяемые схемой установки. При частичном химическом обессоливании воды Н-катионитные фильтры отключают на регенерацию при кислотности фильтрата, равной некарбонатной жесткости исходной воды (начало вытеснения Ыа+), или при проскоке жесткости в зависимости от требуемой степени обессоливания воды. Барьерные На-катионит-ные фильтры отключают на регенерацию (как и на чисто катио-нитных установках) либо по количеству пропущенной воды, либо при жесткости фильтрата больше 5 мкг-экв1л. При глубоком химическом обессоливании воды Н-катионитные фильтры первой ступени отключают на регенерацию при заметном проскоке Ыа+, т. е. когда кислотность фильтрата снижается не более чем на [c.241]

Как было показано, снижение ё фр грубой пыли происходит тем интенсивнее, чем меньше размеры устройства. Это явление, объясняемое эффектом рикошетиро-вания, впервые обнаруженным в [Л. 77], достаточно хорошо согласуется с процессами, происходящими в пы-леконцентраторах относительно небольшого размера (Dk 0,85—1,0 м), а также в меньших по абсолютному размеру моделях. Однако промышленные исследования с короткими пылеконцентраторами Lk/-Ok=0,95—1,2 относительно большого размера Dk=1,3—1,8 м показали, что падение й фр с увеличением б наблюдается в них не в меньшей степени, чем у Dk<1,0 м. Поэтому в [Л. 9] была выдвинута другая гипотеза, которая, не исключая первую, объясняла уменьшение фр при увеличении б проскоком грубых частиц в сброс из-за отсутствия перекрытия межлопаточного пространства у завих-рителей существующих типов концентраторов (см. рис. 2- 2,а—д). Выявить четко с помощью только физического моделирования причину уменьшения ё фр не представлялось возможным, поэтому возникла необходимость в математическом моделировании. [c.86]

Если принять, что ири равномерном потоке проскок золы через электрофильтр составил Ср=0,02, то расчет по формуле (7-25) при соответствующих mi и тг дает с = 0,08, т. е. увеличение проскока в 4 раза (снижение степени улавливания золоуловителя с 98 до 927о)- [c.193]

При нормальной температуре рабочей поверхности керамического излучателя пламя располагается снаружи, над ней, как показано на рис. 9-5,а. Тонкие стрелки показывают направление тепловых потоков, обусловливающих прогрев газо-воздушной смеси. Достаточно повысить температуру рабочей поверхности плитки до 950—1050° С, как теплоотдача от пламени к плитке увеличивается до такой степени, что смесь начинает подогреваться в каналах до температуры самовоспламенения. Зоиа горения постепенно втягивается в огневые каналы и стабилизируется на некотором расстоянии от наружной поверхности плитки, например, как показано на рис. 9-5,6. При этом положение пламени становится неустойчивым, так как прямая отдача от зоны горения уменьшается, а тенденция пламени к проскоку увеличивается. По мере [c.155]

Особенностью реактопластов является то, что все полимеры этой группы в той или иной степени проницаемы для воды. Для основной массы электролитов перенос воды в полимеры осуществляется с большей скоростью, чем других составных частей раствора. На практике это приводит к набуханию полимеров. Однако реактопла-сты как изолирующий материал имеют ряд преимуществ. Для них характерно наличие ступенчатого профиля распределения кислот по координате диффузии, что затрудняет проскок кислоты к основному материалу. Это позволяет обеспечить работу в режиме полной изоляции от действия агрессивных кислот. При этом такой режим изоляции может быть обеспечен как для нелетучих, так и для летучих 1СИСЛ0Т. Материалы на основе реактопластов позволяют получать [c.241]

Поставленные нами опыты показали, что если толщина слоя ионита в фильтре больше, чем некоторая определенная величина, получается линейная зависимость времени работы катионитового фильтра до проскока в фильтрат кальция от толщины слоя катионита в фильтре (фиг. 1). Исследование степени использования обменной способности Na-кaтиo-нита в фильтре в момент проскока в фильтрат кальция (фиг. 2) показало, [c.533]

Поскольку величина кремнеемкости анионита ЭДЭ-ЮП зависит также от степени его истощения, то в тех случаях, когда потребитель обессоленной воды предъявляет менее строгие требования к остаточному содержанию кремниевой кислоты, отключение фильтров на регенерацию целесообразно производить не в момент проскока иона SiOg, а но достижении более высокой его остаточной концентрации. Такой режим работы фильтров позволяет существенно увеличить обменную способность анионита и одновременно уменьшить удельные расходы щелочи на его регенерацию. [c.551]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...