Жесткость балки при кручении

Для обеспечения достаточной жесткости балки при кручении рекомендуют расстояние В между ее вертикальными стенками принимать не менее чем //50. Соответственно [c.173]

Для обеспечения достаточной жесткости балки при кручении необходимо, чтобы расстояние между стенками В > в рассматриваемом случае [c.161]

Брусья — см. также Балки, Стержни — Жесткость — Расчет 19 — Жесткость обобщенная при кручении — Формулы 291, 292 [c.622]

Решение сводится к обеспечению прочности балки адекватной нагрузки путем такого видоизменения поперечного сечения элемента, которое бы обеспечивало большую гибкость балки при кручении. Такое сочетание прочности и жесткости узлов крепления с гибкостью больших пролетов балки достигается с помощью установки поперечных элементов типа крокодил . [c.164]

Жесткость С при кручении двутавровой балки может быть вычислена приближенным способом. См. 49 первой части (стр. 128 и далее). [c.297]

В качестве примера рассмотрим расчет задней поперечины надрамника автомобиля-самосвала ЗИЛ-ММЗ-555 (рис. 64). В данном случае учет деформаций сдвига в большей степени влияет на расчетные напряжения, возникающие в задней балке при кручении от вынужденной деформации надрамника с рамой, чем на расчетную жесткость надрамника, так как большая часть стержней имеют нормальную длину. [c.114]

Как известно, открытые тонкостенные профили плохо работают на кручение. Кроме того, если балка заделана так, что депланация сечения в заделке становится невозможной, то будет иметь место так называемое стесненное кручение, при котором в поперечном сечении возникают не только касательные, но и значительные нормальные напряжения. Поэтому желательно принимать меры, устраняющие кручение в балках прокатного профиля. Обычно по этой причине ставят симметричное сечение из двух швеллеров. Если же профиль один, а нагрузка значительна, то ее нужно выносить из главной плоскости так, чтобы она проходила через точку С (на рис. 313, б такое положение нагрузки показано пунктиром на рис. 313, г дан один из возможных вариантов конструктивного оформления вынесения нагрузки). В этом случае участок балки длиной х полностью уравновешивается силами Р, Q x) = P и моментом М х) = Рх кручения не будет. Поэтому точка С называется центром изгиба (иногда — центром жесткости). Центры изгиба всех сечений балки расположены на прямой, которая называется осью жесткости балки (рис. 313, б). [c.340]

Жесткость балки на изгиб 355 — — при кручении 360 Жидкость идеальная — пример нелинейно-упругого тела 317 [c.563]

В ряде случаев элементы конструкций должны быть рассчитаны не только на прочность, но и на жесткость. Расчет на жесткость элемента конструкции, имеющего форму бруса, заключается в определении наибольших угловых и линейных перемещений его поперечных сечений при заданной нагрузке и сопоставлении их с допускаемыми, зависящими от назначения и условий эксплуатации данного элемента. Например, рассчитывая вал на жесткость при кручении, ограничивают углы поворота поперечных сечений вокруг его продольной оси, а при расчете балки на жесткость при изгибе ограничивают величину прогиба. Иными словами, -условие жесткости можно выразить неравенством 8 [б], где 8 — перемещение рассматриваемого сечения, возникающее под заданной нагрузкой, а [8] — величина допускаемых перемещений, назначаемая конструктором. [c.190]

Ошибка приближенного решения составляет около 1,5%. Величина критической силы зависит от произведения жесткости при боковом изгибе балки i=EJ и жесткости при кручении i=GJK- [c.477]

Сопротивляющаяся кручению коробка — система пластин, образующих балку коробчатого сечения, обладающую жесткостью при кручении. [c.15]

Открытым поперечным сечениям свойственны более высокие степени депланации сечений, чем замкнутым. Так что без наложения ограничений на депланацию такие сечения обладали бы незначительной жесткостью при кручении. Как показано на рис. 3.14, при кручении тонкостенной балки двутаврового профиля полки изги- [c.84]

Приведенные жесткости при кручении являются жесткостями Сен-Венана и при их вычислении не учитывается эффект изгибного кручения. В расчете принимается, что балки обладают бесконечной изгибной жесткостью. Виды деформаций, представленных на рис. 7.2 и 7.3, рассматриваются при условии, что сечения, бывшие плоскими до деформации, остаются плоскими после деформации. Расчет основан на использовании поперечных элементов, выполненных в форме плоских пластин и лонжеронов с U-образным поперечным сечением. [c.165]

Под стержнем понимают упругое тело, два размера которого малы по сравнению с третьим, обладающее конечной жесткостью на растяжение, кручение и изгиб. Благодаря тому обстоятельству, что толщина стержня является малой по сравнению с его характерной длиной, задача об изгибе стержня сводится к исследованию изгиба нейтральной линии, т.е. к одномерной задаче. Стержень, работающий на изгиб, часто называют балкой. Говоря о распространении изгибных волн, обычно имеют в виду такой тип колебаний стержня, при которых части стержня подвергаются изгибу, а элементы нейтральной оси в процессе колебаний совершают движение в поперечном направлении. [c.30]

При этом полки балки при малых закручиваниях почти не изгибаются в плоскости их наибольшей жесткости (рис. 62, б). Иной результат получим, если будем скручивать двутавровую балку с одним заделанным концом (рис. 62, в, г). В этом случае скручивание балки сопровождается изгибом полок в плоскости их наибольшей жесткости углы закручивания будут меньше, чем при свободных концах, и кручение будет изменяться вдоль оси балки. Скручивающий [c.297]

В работе Б. В. Проскурякова [ХУП.5] дан метод расчета рам с поперечинами, имеющими большую жесткость при кручении. Рама рассматривается как балка, спаренная из двух лонжеронов и нагруженная сосредоточенными внешними моментами через подвеску. Внутренние усилия от взаимодействия поперечин с лонжеронами заменяются сосредоточенными бимоментами. [c.498]

Наибольшее распространение при изготовлении мостов с подвесными тележками получили составные балки, имеющие достаточную жесткость при действии вертикальных и горизонтальных сил, а также при кручении. [c.38]

Упругая линия балки 200, 202 Упругость 14, 54 Условие жесткости при кручении 125 [c.365]

Расчет деформаций станины под действием внешних усилий является наиболее сложной задачей. В общем случае станина подвергается изгибу в двух плоскостях и кручению. В случае замкнутого профиля поперечного сечения расчет деформаций можно производить обычными методами сопротивления материалов на основании расчета соответствующих моментов инерции сечения. Если по длине балка имеет переменное сечение, то за расчетное выбирают сечение, находящееся на расстоянии /д длины от наибольшего. Влияние поперечных ребер и перегородок на жесткость изгиба и кручение при замкнутом контуре невелико и его можно не учитывать. [c.216]

Приведенная жесткость балки на изгиб и кручение зависит от конструктивного оформления базовой детали. При изгибе базовой детали из двух основных боковых стенок и перпендикулярных связующих перегородках [c.115]

В местах приложения сосредоточенных сил рекомендуется устанавливать ребра близко одно к другому. Диагонально расположенная система ребер отличается повышенной жесткостью при кручении. Продольные сквозные диагональные ребра, с одной стороны, повышают сопротивление при кручении, а с другой — обеспечивают равномерное распределение усилий по стенкам балки. [c.272]

Жесткость — при изгибе балки, 387 — при изгибе пластинки, 527 — при кручении, 327 вычисления — при кручении, 337 — при изгибе и кручении стержня, 405. [c.668]

Коробчатые балки, являясь балками с замкнутым контуром, обладают большой жесткостью при кручении. Поэтому напряжение кручения в коробчатых главных балках крановых мостов с установкой рельсов по осям балок, у которых скручивающие моменты относительно малы, получаются небольшими, и могут не приниматься во внимание. Напряжения кручения получаются несколько большими при установке рельсов над стенками коробчатых главных балок вследствие больших, чем при установке рельсов по осям балок, скручивающих моментов. [c.256]

В случаях, когда пролетное строение моста имеет настил, прикрепленный к сжатому поясу и препятствующий повороту сечения балки, проверка общей устойчивости балок не требуется. Поскольку общая устойчивость коробчатых балок, обладающих большой жесткостью при кручении, как правило, обеспечивается, то при их проектировании, после расчета на прочность и (в необходимых случаях) на выносливость производится проверка сжатых поясов и стенок на местную устойчивость. При этом учитывается, что потеря устойчивости вертикальных стенок может вызываться касательными напряжениями изгиба нормальными (сжимающими) напряжениями изгиба и нормальными (сжимающими) напряжениями от нагрузки, приложенной к верхней кромке стенки балки. [c.261]

Фиг. 143. тической силы, чем расчет на устойчивость плоской формы изгиба в предположении конечной жесткости балки при работе на кручение. Конечно, большая чувствительность такой рамы в отношении потери устойчивости плоской формы равновгсия приводит вообще не к полному разрушению ее, а лишь к принятию некоторой новой искривленной формы равновгсия, так как при больших деформациях угол закручивания увеличивается медленнее, чем крутящий момент. [c.358]

Обозначения h — высота сечения балки Ь — ширина сечемия I — длина балки ОУ —жесткость при кручении EJ — наименьшая жесткость при изгибе [c.431]

Аналогично может быть рассчитана по правилу смеси жесткость композиции при действии напряжения изгиба в плоскости композиционного материала. Однако при поперечном изгибе или напряжении кручения многослойные слоистые материалы ведут себя согласно правилу смеси только в тех случаях, когда они состоят из больпюго числа слоев и распределение высоко- и низкомодульных материалов равномерно по всей толщине композиционного материала. Жесткость прямоугольной балки или плиты, состоящих из большого числа перемежающихся слоев тонких пластин двух разнородных материалов, как показано на рис. 11, а, будет близка к жесткости однородного материала [c.62]

Модели цилиндрических оболочек из белой жести, подкрепленные кольцевым набором, применяются для испытаний на устойчивость при внешнем давлении. Известны эксперименты, проводившиеся с целью выявления влияния на устойчивость расположения шпангоутов относительно срединной поверхности, жесткости шпангоутов на кручение, осевых сил и других факторов. В этих экспериментах обшивка оболочек (рис. 11.4) имела толщину h = 0,34 мм. Средние значения предела текучести и временного сопротивления материала составляли — 200 МПа, Og = = 280 МПа. Диаметр цилиндра варьировался в пределах 100— 140 мм, длина в интервале 180—300 мм. Для подкрепления оболочек применялись уголковые профили 4x3x0,34, 6x3x0,34 и шпангоуты таврового сечения из двух уголков 4x3x0,34, соединенных стенками. Описание технологии изготовления моделей оболочек из жести и результаты испытаний на внешнее давление приведены в работе [3]. В этой же работе содержатся примеры использования тонкостенных металлических сварных моделей для исследования устойчивости и несущей способности таких судовых конструкций, как палубные перекрытия, гофрированные переборки, двутавровые и коробчатые балки, подкрепленные панели. [c.258]

Имеетея еще третий тип энергии деформации, который связан с закручиванием ребер, хотя он и не является строго крутильным. Если ребро закручивалось с постоянной скоростью кручения, то выражение (4.75а), которое описывает энергию деформации, соответствующую касательным напряжениям и деформациям, возникающим при кручении, будет достаточно. На практике скорость кручения, как правило, не постоянна, и части ребра, расположенные вне пластины, будут при этом подвергаться также и изгибу в плоскости пластины из-за переменности скврости кручения. Так как такому изгибу подвергаются все части ребра, то обычно бывает достаточно рассмотреть полки ребер, поскольку они, как правило, наиболее удалены от пластины и дают наибольший вклад в жесткость в плоскости пластины. Момент инерции If каждой полки двутавровой балки, используемой в качестве подкрепляющего ребра, можно приближенно взять равным половине момента инерции всего поперечного сечения относительно стенки как оси, который приводится в справочниках по строительной механике. [c.264]

Oxford. F. Е. Е. S. 1934.) Две балки АС ч B D, Имеющее жесткость при изгибе Е[ и жесткость при кручении СУ, жестко связаны в точке С так, что образуют букву Т. Стороны буквы Т СВ, СА, [c.332]

В табл. 8,14 даны выражения критических нагрузок для полосы (балка с узким прямоугольным сечением) при различных схемах загружения, где I — длина балки Д/ нашейьщая жесткость прн изгибе GJ — жесткость при кручении т== [c.191]

Максимально допускаемые нагрузки на одну каретку с учетом ее собственного веса и веса подвески для той или иной схемы крепления двутавра даны в табл. 14. Нагрузки определены исходя из приближенного расчета балки на кручение, когда каретка с грузом находится в пролете между креплениями. При таких нагрузках балка имеет увеличенный запас прочности, что необходимо для обеспечения повышенной жесткости ее на новороте, так как прогиб поворотного участка неблагоприятно сказывается на работе ходовой части и поворотных устройств конвейера. [c.108]

Балка (рис. 17-1,г), соединенная с двумя другими, имеет частично шарнирные соединения. Величины изгибающего момента соединения зависят от соотношения между Жесткостью при изгибе средней балки и жесткостью при кручении крайней (рис. 17-1, (3). При жесткой средней балке и маложестких крайних изгибающий момент в сбединении мал напротив, он приобретает заметную величину при жестких крайних балках и гибкой средней. [c.416]

Закончим эту главу тремя примерами, вытекающими из физики (1) вычисление жесткости и деформации упругой балки квадратного сечения с трещиной при кручении (2) расчет в од-ногрупповом диффузионном приближении критичности идеализированного квадратного ядерного реактора, состоящего из однородной квадратной активной зоны, окруженной квадратным отражателем (3) вычисление основной частоты колеблющейся Ь-образной мембраны. [c.310]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...