Корсетность

Рис. 2.9. Корсетный образец I, использованный для предварительного циклического нагружения, и изготовленный из него корсетный образец II для испытаний на разрыв при растяжении (все размеры приведены в миллиметрах)

Найти достоверно изменение размеров расчетом и заранее скорректировать исходную форму детали можно только в сравнительно редких случаях, когда стенки деталей имеют постоянную толщину. Детали с переменной толщиной стенок деформируются неравномерно. Так, ггри запрессовке тонкостенной подшипниковой втулки в корпус с центральной стенкой (рис. 337, п) втулка принимает корсетную форму. При асимметричном расположении стенки корсет смещается в сторону узла жесткости (рис. 337, б). - [c.487]

Испытанию на малоцикловую усталость растяжением — сжатием обычно подвергают цилиндрические образцы, рабочая часть которых может быть цилиндрической или корсетной (рис. 21.3.3, а, б), или плоские образцы (рис. 21.3.3, г). [c.364]

Испытания материалов на малоцикловую усталость ведутся в при повышенных температурах. В этом случае используются корсетные образцы, у которых замеряется поперечная деформация.-Поперечная деформация при обработке экспериментальных да -ных пересчитывается в продольную с использованием коэффициентов Пуассона в упругой (цу) и пластической (цр) зонах по зависимостям [c.364]

На рис. 21.3.4 показана диаграмма деформирования при испы-тании корсетного образца. На ней записаны четыре первых полу-цикла нагружения. Из рисунка видно, как снимаются величины поперечной упругой и пластической деформаций. При обработке диаграмм деформирования учитываются масштабные коэффици- [c.365]

Рис. 7,2, Образец корсетного типа, предназначенный для испытаний на термическую усталость.

На фото 23 на фоне выявленной структуры показана трещина, возникшая в основном металле при термоусталостном нагружении корсетных образцов с покрытием в установке ИМАШ 9-66. [c.183]

Основная сложность пои испытании гладких образцов состоит в том, что разрушение склонно идти по галтельному переходу. Чтобы перенести разрушение в рабочую часть, изготовляют плоские образцы корсетного типа (рис. 133,а) с большим радиусом кривизны на рабочей длине. [c.239]

Рис. 133. образцы для испытаний на малоцикловую усталость а —плоский с концентратором б — цилиндрический с концентратором в— цилиндрический корсетный а —трубчатый [c.240]

Располагая корсетную часть образца в том или ином месте сварного соединения, можно получить позонные характеристики сопротивления малоцикловому деформированию и разрушению металла различных зон шва. [c.157]

При этом кривые малоциклового разрушения конструкционного материала при жестком нагружении, полученные в испытаниях цилиндрических и корсетных образцов при измерениях по- [c.157]

Одной из методических трудностей постановки испытаний при малоцикловом нагружении является обеспечение устойчивости образца при высоких уровнях нагрузок. Стандартные образцы десятикратной или пятикратной длины практически не могут быть испытаны на растяжение — сжатие в упругопластической области из-за ранней потери устойчивости при исходном или циклическом деформировании, в связи с чем приходится сокращать их рабочую длину до двух-трех диаметров, а также применять трубчатые или корсетные образцы. [c.215]

Изложенные выше особенности неизотермического деформирования цилиндрических образцов не позволяют использовать их для проведения указанных выше базовых экспериментов, так как не может быть воспроизведен контролируемый режим неизотермического нагружения. Такие условия удается получить при применении корсетных образцов, дающих незначительную концентрацию напряжений в минимальном сечении образца, которой оказывается достаточно для подавления эффектов перераспределения деформаций по длине образца. При этом использование поперечного деформометра обеспечивает измерение деформаций в максимально нагруженном сечении, где возникает разрушение (появление трещины), и позволяет строго выдерживать заданный режим деформирования при управлении нагружением в режиме заданных циклических деформаций. [c.259]

Для снижения аффектов перераспределения деформаций по длине образца в процессе циклических неизотермических нагружений следует использовать корсетные образцы. [c.261]

В работе [35] предложено использовать трубчатые образцы с корсетной центральной частью, удобной для непосредственного измерения и контроля амплитуды упругопластической деформации. [c.25]

Эксперименты [48], в которых для сплошного корсетного образца широко варьировали длительность этапов термического цикла, показали, что выход на режим /max по программе еще не свидетельствует о стабилизации температурного поля образца (рис. 21,ц). За счет прогрева прилегающих к рабочей части объемов образца происходит прирост термической деформации до некоторой величины, определяемой стационарным тепловым состоянием образца, а термическая продольная деформация достигает предельного значения лишь к 8—10 мин после начала нагрева (рис. 21,6). В связи с этим с увеличением суммарного времени нагрева прирост продольной термической деформации на этапе выдержки становится меньше (рис. 21,в). [c.38]

Наряду с формой и длительностью термического цикла на продольную термическую деформацию существенно влияют форма образца и скорость его прогрева. Аналогичные зависимости для корсетного тонкостенного образца получены и в работе [68] при варьировании времени нагрева и выдержки, однако из-за меньших массы металла образца и уровня температур [c.38]

Для испытания на усталость при чистом симметричном изгибе с вращением с частотой 16 Гц изготовляли цилиндрические гладкие и надрезанные образцы. Форма гладких образцов корсетная, минимальный диаметр ее составлял 14 мм, а радиус корсетной части 100 мм. Образцы с кольцевым У-образным надрезом имели наружный диаметр 17 мм и внутренний диаметр 14 мм. Угол при вершине 90 °, радиус в вершине надреза 0,01 мм. Часть образцов использовали для получения характеристик циклической трещиностойкости по методике, изложенной в [4—61. При этом размах коэффициента интенсивности напряжений АК в вершине трещины определяли по формуле [4] [c.176]

В соответствии с указанными критериями под макрогеометрическими отклонениями подразумеваются неплоскостность (для плоскостей) и эллипсность, конусность, бочкообразность, корсетность и т. д. (для цилиндров). Под волнистостью подразумевается закономерное и многократное повторение большого количества более 284 [c.284]

Термоусталостные испытания проводят при различной жесткости нагружения (установки) на сплошных цилиндрических, корсетных или трубчатых образцах с автоматической записью диаграмм циклического деформирования при переменной температуре. Управление режимом термоциклического нагружения осуществляют, обеспечивая постоянные (от цикла к циклу) предельные значения температуры в середине рабочей части образца время разрушения фиксируют по моменту образования макротрещины. [c.37]

Результаты испытаний на термоусталость образцов корсетной формы удовлетворительно соответствуют кривым усталости, полученным на программных установках при жестком мало цикловом нагружении. [c.46]

Отклонения формы снижают долговечность деталей машин. Например, уменьшение конусности, овальности и корсетности шеек коленчатого вала двигателей указанных выше марок автомобилей с 0,01 до 0,006 мм повысило срок службы вкладышей подшипников в 2,5—4 раза без появления очагов растрескивания и выкрашивания рабочей поверхности. [c.165]

Влияние предварительного циклического деформирования на критическое напряжение хрупкого разрушения изучали применительно к стали 15Х2НМФА в третьей серии опытов. Для этого-корсетные образцы / (рис. 2.9) предварительно подвергали различным режимам жесткого циклического нагружения (табл. 2.1) при 7 = 20 °С. Затем из продеформированных образцов вырезали корсетные образцы II диаметром 5 и 3 мм (рис. 2.9), ко- [c.74]

В конструкции 5 прошивке придана шляпка, отделенная от стержня тонкой перемычкой т. При прошивании шляпка самозамыкается в формируемой головке (вид 6). После образования головки сопротивление прошиванию резко возрастает, и прошивка разрывается по тонкому месту. Шляпка остается в головке. - В конструкции 7 прошивка, заделанная в стержень заклепки, разрывается по корсетной перемычке п. Шляпка остается в головке (вид 8). [c.212]

Некоторую свободу самоустановки вала обеспечивает корсетная расточка подшипников. Поверхности трения придают форму гиперболоида вращения диаметр расточки у торцов делают на несколько сотых кшл.тиметра больше, чем в середине. [c.404]

Оценка влияния состояния поверхности образцов после их упрочнения на относительную живучесть материала была проведена применительно к титановым сплавам ВТЗ-1, ВТ-8, ВТ-22 и ОТ-4, которые вгароко используются в элементах конструкции ВС и ГТД гражданской авиации [106]. Были рассмотрены различные режимы нанесения на поверхность круглых образцов слоя хрома, который используют для снижения контактных повреждений для вращающихся деталей. Разработанная технология нанесения слоя хрома включает в себя первоначально этап подготовки поверхности путем упрочнения ее шариками, а далее осуществляется электрохимическое осаждение слоя хрома различной толщины за один или несколько этапов [107]. Были рассмотрены ситуации изменения режимов хромирования по трем параметрам размеру шариков, используемых для упрочнения поверхности, температуре раствора и величине тока в процессе нанесения хрома также рассмотрено одно-, трех- и шестикратное хромирование. Испытания на усталость выполнены при растяжении и изгибе с вращением корсетных, круглых образцов диаметром в рабочей зоне 8 мм в диапазоне уровней напряжения 330-850 МПа. Длительность роста трещины определяли фрак-тографически после достижения глубины около [c.64]

Были продолжены эксперименты на стали Х18Н10Т в условиях растяжения — сжатия при 650° С нагрев корсетных сплошных образцов производился пропусканием тока [79]. Использована испытательная машина УМЭ-10Т [149]. Жесткость машины с образцом для случая упругого деформирования составила 5000 кгс/мм. При испытаниях осуществлялась непрерывная запись диаграмм напряжение — поперечная деформация. Выполнялось [c.27]

Для получения позонных характеристик необходимо использовать методику [162, 288], позволяющую производить измерения и управление режимом нагружения в зоне, относящейся к определенному типу металла шва. Такие условия могут быть созданы при испытании корсетных образцов и измерении в минимальном сечении деформации с помощью поперечного деформо метра. При исследовании металла сварного соединения плоского образца также может быть использовано местное сужение рабочего сечения и управление режимом деформирования от поперечного де-формометра. Пересчет поперечных деформаций в продольные производится по методике, излоншнной в работе [78]. [c.157]

Систематическое исследование малоцикловой прочности и характеристик сопротивления деформированию, выполненное в работе [143] на корсетных образцах с использованием поперечного деформометра для ряда строительных сталей, показывает, что в ряде случаев технология сварки не обеспечивает равнопроч-ность основного металла и металла сварного соединения, что приводит к снижению долговечности при малоцикловом нагружении металла сварного соединения в некоторых случаях до порядка по числу циклов. [c.158]

Основные вопросы, которые следует иметь в виду при выборе формы и размеров образцов — обеспечение однородности напряженного и деформированного состояния на расчетной длине образца и исключение общей и местной потери устойчивости его во всем исследуемом диапазоне нагрузок и чисел циклов. В испытаниях получили распространение цилиндрические (сплошные и трубчатые), а также корсетные образцы (рис. 5.1.1), крепящиеся в захватах машины за выполненные зацело головки с базированием по цилиндрическим поверхностям и торцам головок. Как правило, при правильном выборе формы и размеров образцов коэф- [c.214]

На рис. 5.4.6 по данным термометрирования принятых в испытаниях корсетных образцов с минимальным диаметром 10 мм и радиусом корсета 50 мм показаны характерные зависимости изменения температуры образца от времени. Приведены режимы остывания при естественном охлаждении образца (кривые 1 и 2), а также при наличии системы теплосъема, проводимого с помощью водоохлаждаемых шин токоподвода. Кривая 3 соответствует использованию шин, крепящихся на переходных цилиндрических элементах образца (ширина шин = 12 мм), а кривая 4 — ши- [c.253]

Нагрев образцов пропусканием тока приводит к появлению выраженного продольного градиента температур. На рис. 5.4.8, а приведены величины градиента продольного температурного поля корсетного образца на различных базах I при одноминутном тем- [c.255]

Отмеченные закономерности определяют степень одностороннего накопления необратимой циклической деформации сжатия, характер которой для корсетного сплошного образца показан на рис. 22 [29]. Сопоставление кривых для разных режимов показывает, что накопление деформации сжатия ( бочка ) за счет выравнивания температурного поля (см. рис. 21) может быть существенным. Например, при увеличении времени цикла в 4 раза накопление пластической деформации к 20-му циклу увеличивается в 30 раз (режимы I и V). В связи с этим можно ожидать, что предельное состояние при неизотермическом нагружении с длительными выдержками в значительной степени будет определяться величиной длительного статического повреждения. Следует указать, что одностороннее накопление ква-зистатической сжимающей деформации было обнаруЖ1ено и в. тонкостенных корсетном и гладком образцах [35]. [c.40]

Как показьшают разультаты расчета с помощью МКЭ и экспериментов, существенное уменьшение доли квазистатических повреждений (практически до нуля) при термоусталостном режиме неизотермического нагружения можно реализовать путем изменения формы и размеров образца для подавления эффекта необратимого формоизменения в условиях существенно неоднородного продольного температурного поля. При этом наилучшие результаты получаются для образцов корсетной <]юрмы, особенно из материалов с малой и умеренной it = 15%) пластичностью в рассматриваемом диапазоне температур. [c.46]

Например, при испытаниях на термоусталость образцов корсетной формы (d j = 8 мм, / = 50 мм) из жаропрочного сплава ХН56МВТЮ с малой пластичностью зафиксированы только усталостные разрушения независимо от времени выдержки при максимальной температуре (рис. 2.25). [c.46]

Рис. 2.25. Кривые малоцикловой усталости в полных (зачерненные точки) и пластических (светлые точки) деформациях цилицдрического (1) и корсетного (2 - 5) образцов из сплава ХН56МВТЮ для противофазного жесткого (сплошные линии) и термоусталостного (иприховые линии) режимов (200 930 ° С) нагружения. Данные (2 - 5) 1фи длительностях выдержки при t ax и = 0 2,5 б и 60 мин

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...