Структура потока пароводяной смеси

Солесодержание котловой воды 157 Состав и масса топлива 23 Структура потока пароводяной смеси 163 Ступенчатое испарение 157 Сушка пара 159 [c.260]

Структура потока пароводяной смеси 166 [c.430]

Кроме того, наличие обогрева также будет влиять на структуру потока пароводяной смеси. С увеличением теплового потока может появиться пленочный режим кипения. Этот кризис парообразования вызовет кризис сопротивления. Все сказанное будет влиять на сопротивление при протекании пароводяной смеси. [c.60]

На рис. 3-19 приведены тарировочные кривые, характеризующие влияние структуры потока пароводяной смеси на число отсчетов при различных толщинах стенки трубы [c.68]

Структура потока пароводяной смеси. В зависимости от паросодержания, скорости и давления структура движущейся пароводяной смеси может иметь различный характер (рис. 10.5). [c.216]

Поток пароводяной смеси в обогреваемой трубе может иметь различную структуру и связанный с ней режим течения. Условно V, 6- 163 [c.163]

В зависимости от структуры возникающего двухфазного потока пароводяной смеси изменяются условия охлаждения внутренней поверхности трубы, соответственно и значения 2 и /ст. [c.216]

Для процесса кипения жидкости, движущейся внутри ограниченного объема трубы (канала), описанные выше условия остаются в силе, но вместе с этим появляется ряд новых особенностей. На развитие процесса может влиять скорость вынужденного движения жидкости или пароводяной смеси. Кроме того, сама структура двухфазного потока (характер распределения паровой и жид- [c.108]

При движении в трубе пароводяной смеси пар занимает в основном центральную часть, а вода течет главным образом у стенок. Такая картина распределения воды и пара тем лучше сохраняется, чем ниже давление в трубе по сравнению с критическим и чем структура потока ближе к стержневой. При высоком давлении можно говорить лишь о преимуш,ественном распределении пара в средней части трубы. [c.48]

При исследовании процессов, происходящих в движущихся двухфазных средах, часто возникает необходимость в определении абсолютных и относительных скоростей каждой фазы, доли сечения потока, занимаемой одной из фаз, распределения концентраций фаз по объему и сечению, средней плотности пароводяной смеси и т. п. Производство таких измерений без нарушения структуры потока представляет обычно значительные трудности. [c.38]

Могут быть случаи, когда и при значительно меньшей растворимости наличие соли сильно меняет условия на границе фаз пар — вода и соответственно всю гидродинамику двухфазного потока. Как известно из опытов с барботажем пара сквозь воду, присутствие в ней даже малых количеств железа в коллоидной форме дает концентрацию солей выше определенного предела и резко меняет свойства оболочек пузырей. Это приводит к существенному изменению структуры пароводяной смесив направлении уменьшения среднего размера пузырей, скорости их всплывания, высоты слоя пены, образующейся на поверхности воды, и т. п. Изменение происходит только в определенном для каждой сопи диапазоне концентраций от Скр до С р. В диапазоне от чистой воды до С р влияние концентрации не наблюдается, а выше Скр это влияние невелико. Значение Скр для всех солей падает с ростом давления пара, составляя при 0,1 МПа величину порядка нескольких граммов на 1 кг, а, например, при 14 МПа только сотни и даже десятки миллиграммов на 1 кг. Это ограничивает выбор солей, по одновременно дает возможность, как это будет видно ниже, глубже вскрыть механизм аналогии между теплообменом при кипении и барботажем. [c.202]

В связи с особенностями структуры потока термин критическая плотность теплового потока для области бескризисного повышения температуры стенки применять нецелесообразно. По-видимому, переход от одной структуры потока к другой носит кризисный характер, однако этот кризис определяется не процессами на поверхности нагрева, а изменением гидравлической остановки по сечению потока. Изменение структуры потока сопровождается изменением закона гидравлического сопротивления пароводяной смеси и имеет место также в необогреваемых трубах. [c.242]

Важно отметить, что работы теплообменных аппаратов в этой области, по-видимому, сопровождаются отложением солей, содержащихся в потоке (переходная зона прямоточных потоков). Следовательно, область высоких паросодержаний важна для практики. Дальнейшие исследования в этой области должны развиваться в направлениях определения границ существования коэффициентов теплообмена закона изменения гидравлического сопротивления пароводяной смеси механизма солеотложения механизма процесса и структур потока. [c.242]

ПОМИМО скорости существенно влияет и режим течения пароводяной смеси, т. е. распределение фазовых концентраций по сечению, степень диспергирования фаз, поле скоростей и т. п. В испарительных поверхностях нагрева котлов с естественной циркуляцией массовое паросодержание на выходе из трубы менее 20 % и /ст на 15—20°С выше, чем /р.т. В прямоточных котлах паросодержание по длине труб проходит все значения в пределах 0<х< 1. На участках труб, когда значение х сравнительно невелико, а2=50-г-150 кВт(м -К) и /ст близко к /р.т. При некотором паросодержании Хкр, зависящем от давления и интенсивности обогрева, наблюдается резкое повышение температуры стенки. Следовательно, при всех режимах движения потока с ограниченным паросодержанием поверхность нагрева омывается водой, что обеспечивает активное охлаждение стенки. При определенном граничном паросодержании нарушается структура потока, водяная пленки срывается или испаряется, а капли влаги могут и не достигать поверхности. Ухудшение теплообмена наступает раньше достижения А кр вследствие более высокого давления в пленке, снижающего ее поверхностное натяжение, и при более интенсивном обогреве трубы, ускоряющем испарение влаги. [c.213]

Из указанных режимов течения пароводяной смеси наилучшие условия охлаждения стенки обеспечиваются при пузырьковой структуре потока, которая обусловливает стабильную работу поверхности нагрева при высоких тепловых нагрузках. В трубах котла в турбулентном потоке профиль скоростей в поперечном сечении характеризуется большим градиентом у стенки. Кривая профиля скоростей для изотермической однофазной жидкости при Не<100 000 меняется по закону [c.217]

Для определенной (установившейся) структуры потока пароводяной смеси критерий We не играет заметной роли и в этом слз чае может не учитываться. При развитом турбулентном течении в технических трубах с определенной шероховатостью коэффициент трения автомоделей в отношении критерия Re. Таким образом, для исследования развитого установившегося турбулентного потока можно огра- [c.58]

Пароводяная коррозия. Она поражает те теплонапряженные участки парообразующих труб вблизи сварных швов, в области гибов (например, обводов горелок, аэродинамических выступов на выходе топочных камер), слабонаклонные или горизонтальные участки, где возможны нарушение гидродинамики или расслоение потока пароводяной смеси, попеременный контакт с кипящей водой и паром теплоотдающей поверхности, разрушение покрывающих ее окисных пленок. Вертикальные участки экранных труб поражаются пароводяной коррозией в зонах высоких тепловых нагрузок, когда в результате достижения околокрити-ческих условий происходит переход от нормального пузырькового кипения к нестабильному пленочному с появлением частых и значительных колебаний температуры металла, разрушением покрывающих его защитных пленок и окислением металла в горячей воде (см. 2.1). Внешне пароводяная коррозия проявляется в виде кругообразных или эллипсовидных кратеров различной глубины и протяженности, которые иногда образуют довольно длинные коррозионные борозды. Углубления обычно заполнены магнетитом, имеющим в сечении слоистую структуру. [c.34]

Изуч ение теплообмена в двухфазных потоках представляет собой весьма трудную задачу ввиду сложности гидродинамической структуры потока, взаимного, порой определяющего влияния теплообмена и гидродинамики, Случайных отклонений от гидродинамической и термодинамической неравновесности. Режимы течения определяются рядом факторов давлением, общим расходом потока и соотношением между фазами, свойствами фаз, тепловым потоком, предысторией потока и др. По имеющейся классификации основными режимами течения являются пузырьковый, снарядный, расслоенный, эмульсионный дисперсно-кольцевой и обращенный дисперсно-кольцевой (пленочное кипение недогретой жидкости). Четких границ между ними не наблюдается, и существуют целые области переходных режимов. Пока не имеется детальной информации для всех режимов течения по таким основным характеристикам потока, как распределение фаз, скоростей и касательных напряжений. Поэтому основой для понимания явления служат визуальные наблюдения и некоторые экспериментальные данные по распределению фаз, их полям скоростей, уносу и осаждению, гидравлическому сопротивлению и т. д. К настоящему времени накоплена достаточная информация о режимах течения адиабатных потоков, однако мало данных по диабатным (с подводом тепла) потокам при высоких давлениях, тепловых нагрузках и большом различии теплофизических свойств. Подавляющее большинство исследований выполнено на пароводяных и воздуховодяных смесях. [c.120]

Изменение структуры двухфазного потока в зависимости от смачиваемости стенки жидкостью существенно влияет на процесс теплообмена, но почти не сказывается на гидравлическом сопротивлении. Это связано с тем, что интегральные гидродинамические характеристики двухфазного потока в большой степени зависят от объемных концентраций фаз и мало чувствительны к тонкой структуре потока. В связи с этим циркуляционные характеристики парортутной смеси оказываются близкими к циркуляционным характеристикам пароводяной смеси. [c.57]

При развитом парообразовании движущийся naip, как правило, занимает среднюю часть трубы, а водяная иленка течет около. стенок и создает касательные иапря-жения трения. Наличие скольжения пара в воде наиболее отчетливо проявляется в вертикальных трубах. Обгоняющий пар при подъемном движении в небольшой степени увлекает за собой отдельные слои воды. Это сказывается на общем перепаде давления при движении пароводяной смеси. При движении пароводяной смеси в горизонтальной трубе с уменьшением скорости теплоносителя структура потока начинает сильно искажаться пар в основном течет е верхней части трубы. Все сказанные обстоятельства будут отражаться на сопротивлении. [c.60]

В сборках активной зоны кипящего ядерного реактора и парогенераторе реализуются различные структуры двухфазных течений — от пузырькового до дисперсно-кольцевого. Структура двухфазного потока является одной из важнейших его характеристик, поэтому неудивительно, что в литературе встречается большое число публикаций, посвященных этому вопросу. Это работы советских ученых С. И. Костерина [2.1] по воздухо-водяным потокам в горизонтальных, наклонных и вертикальных трубах, М. А. Стыриковича [2.2] по течению пароводяной смеси в вертикальных, горизонтальных и наклонных обогреваемых и адиабатических трубах и зарубежные исследования О. Бейкера [2.3] на воздухомасляных потоках в горизонтальных трубах, Дж. Хьюитта (1965 г.) в пароводяном потоке в вертикальных трубах и другие работы. [c.38]

Очевидно, что в зависимости от структуры двухфазного потока и устойчивости ее будут различными и потери давления в каналах. Опытные данные, полученные во ВТИ, ЭНИН и ЦКТИ для двухфазных потоков с кольцевым турбулентным слоем жидкости, представлены на рис. 9-2 [Л. 9, 93] в виде зависимости величины отношения сопротивления при течении пароводяной смеси к сопротивлению при течении такого же весового расхода жидкости ДуО р/Аро от относительной доли сечения, занятого жидкостью ф=( пл/< о)2 (где do и с1ал — диаметры трубы и парового стержня ). [c.239]

Расчет гидравлического сопротивления при движении пароводяной смеси в межтрубном пространстве необходимо выполнять по участкам с одинаковым характером смывания труб потоком (продольное, поперечное), с равными площадями живых сечений, если эти характеристики изменяются по высоте пучка для расчета используют формулы п. 2.10.5 и KHHiy 2, пп. 1.16.4, 1.17.3. Если для принятой в ПГ конструкции пучка труб теплопередающей поверхности отсутствуют данные по расчету коэффициента гидравлического сопротивления, то расчет выполняется для гомогенной структуры двухфазного потока подъемный участок контура включает также циклоны-сепараторы. Для каждой конструкции сепаратора гидравлическое сопротивление определяют экспериментально для сепаратора на рис. 2.41 Ар,. = 10 кПа, для сепаратора на рис. 2.39 Ар < 30 кПа [57], [c.217]

Было проведено исследование структуры потока в первой ступени канала со ступенчатым расширением в десяти поперечных сечениях вдоль оси с шагом 5 мм в средней плоскости по высоте канала. Вначале исследования проводились при пропуске перегретого пара без впрыска охлаждающей воды, а затем с впрыском охлаждающей воды. Исследовались два канала шириной В = 100 и 60 мм при малом подъеме клапана к—2 и полном подъеме Л==13 мм. Для траверсирования поля давлений использовался комбинированный зонд (рис. 3.30, поз. 4), закрепленный в качающейся втулке координатника. Система измерений позволяла также снимать и поле темератур как при течении перегретого пара, так и пароводяной смеси. [c.132]

Д ApJ = р /р"- Однако физически оправдано применение формул (1.237) и (1.237а) в потоках с гомогенной структурой, те. в пузырьковом и эмульсионном режимах течения, при ф < 0,7. Соотношения гомогенной модели (1.237) и (1.237а) хорошо согласуются с опытными данными при больших скоростях смеси (эмульсионный режим течения), а при малых скоростях смеси дают заниженные значения (для пароводяных потоков при некоторых режимах на 50 % и более). Лучший результат достигается, если принять [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...