Теплоемкость твердого топлива

Теплоемкость твердого топлива и угольной пыли (к табл. 6). [c.189]

Теплоемкость топлива, зависящая от степени метаморфизма, содержания влаги и зольности, с увеличением влажности линейно возрастает. Наличие минеральных примесей несколько снижает удельную теплоемкость угля вследствие того, что удельная теплоемкость золы среднего состава не превышает 0,796 кДж/(кг-К). Однако при зольности угля менее ] 2 % влияние ее на теплоемкость не превышает 2 %. Удельная теплоемкость твердого топлива с достаточной точностью может быть определена как сумма удельных теплоемкостей его составных частей [c.293]

Удельная теплоемкость твердого топлива [c.60]

Теплоемкость твердого топлива [c.60]

Теплоемкость твердого топлива можно достаточно точно определить по формуле [c.152]

Эта статья дает значительную величину яри высоконагретом газовом топливе, иапример при подогреве его, в регенераторах ванных печей. Удельная теплоемкость Ст для мазута 1,9 кдж кг- град, для твердого топлива при теплоемкости сухого топлива Ст.с = = 1,04 кдж/кг град [c.190]

В tJl. 17], видимо, впервые были показаны особенности и объяснены причины столь эффективного сжигания газового топлива в псевдоожиженном слое инертных частиц даже гфи сравнительно низких температурах слоя. Достигаемое высокое тепловое напряжение объяснено по аналогии с горением в неподвижных пористых насадках дроблением факела на ряд мелких конусов . Кроме того, при горении в псевдоожиженном слое промежуточного теплоносителя достигается хорошая стабилизация воспламенения топливовоздушной смеси интенсивно перемешивающимися раскаленными частицами. Благодаря высокой концентрации твердых частиц, характерной для псевдоожиженного слоя, суммарная теплоемкость твердой фазы во много сотен раз превышает суммарную теплоемкость газовой фазы, заключенной в промежутках между частицами. В связи с этим твердые частицы нагревают горючую смесь, а сами остаются раскаленными. Равномерно высокая всюду (благодаря хорошему перемешиванию материала [c.135]

Далее, так как различия в объемных теплоемкостях продуктов горения различных видов топлива, получаемых при сжигании в теоретически необходимом объеме воздуха, также невелики, то, следовательно, и жаро-производительности, т. е. отношения теплотворной способности топлива к теоретическому объему продуктов горения, умноженному на их теплоемкость, сравнительно близки, во всяком случае для топлива с малым содержанием балласта, переходящего в продукты горения, т. е. влаги у твердого топлива, азота и двуокиси углерода у газообразного. [c.23]

Теплоемкости продуктов горения каменных углей, антрацита, кокса и других видов твердого топлива с высоким содержанием углерода близки к теплоемкости продуктов горения углерода. [c.91]

Значения средневзвешенной объемной теплоемкости от 0° до макс продуктов горения различных видов твердого топлива с содержанием влаги от нуля до 40% приведены в табл. 179 (гл. XIX). [c.92]

Теплоемкость различных видов твердого топлива приведена в табл. 178 (гл. XIX). [c.100]

Теплоемкость продуктов горения от О до различных видов твердого топлива, [c.344]

Средние теплоемкости сухой массы твердого топлива С [c.346]

Теплоемкость золы твердого топлива g-j (усредненные данные) [c.346]

Теплоемкость рабочей массы твердого топлива рассчитывается по выражению [c.13]

Теплоемкость твердого и газообразного топлива = 1,05 кДж/(кг- С), жидкого = 2,1 кДж/(кг-°С). Температура твердого топлива принимается равной температуре воздуха в котельной, а температура жидкого топлива (мазута) 50—100 С. [c.37]

При расчете котлоагрегатов на твердом топливе в ту же таблицу обычно вносят и величины концентраций летучей золы в дымовых газах, найденные по (2-54). Имея объемы воздуха и продуктов сгорании топлива, можно перейти к определению их энтальпии, используя для этого величины теплоемкостей, взятые из табл. 2-7, последовательно заполняя таблицу формы 2-9. Энтальпию теоретического объема дымовых газов подсчитывают по выражению (2-56), энтальпию теоретически необходимого количества воздуха по выражению (2-55) и золы по выражению (2-58). Для проверки расчетов целесообразно построить диаграмму зависимости энтальпии от температуры при нескольких избытках воздуха по типу рис. 2-10. [c.79]

Наиболее простым способом тепловой защиты теплонапряженных конструкций летательных аппаратов и энергоустановок является использование теплоемкости материала, т. е, способности материалов поглощать тепло. Такой способ тепловой защиты используется при кратковременных тепловых нагрузках, например в неохлаждаемых ракетных двигателях на твердом топливе. [c.427]

Будем также предполагать, что продукты сгорания твердого топлива обладают свойствами идеального газа, а отклонения от этих свойств, вызванные наличием конденсированной фазы, будем учитывать посредством приведенных значений термодинамических констант — газовой постоянной, теплоемкостей и др., рассчитанных для двухфазной системы. [c.220]

Примечание. Теплоемкость сухой массы твердого топлива равняется 0,879 — 1,13 кДж/(кг К) [0,21 - 0,27 ккал/(кг °С)]. [c.34]

Здесь Qr = pt — физическая теплота 1 кг твердого или жидкого топлива, кДж/кг, где Ср - массовая теплоемкость, кДж/кг °С, t - температура топлива, °С 2ф = щ( ф — 2510) — теплота, вносимая в топку котлоагрегата паром, для распыления 1 кг жидкого топлива, кДж/кг, где Шф - масса пара, кг йф - энтальпия пара, кДж/кг. [c.284]

Средние значения энтальпии продуктов полного сгорания топлива, влажного воздуха н теплоемкости горючих газов и золы твердых топлив приведены в табл. 2-3 и 2-4. [c.54]

Ст и —удельная теплоемкость и температура топлива, Ст может быть отнесена к 1 кг или 1. и твердого, жидкого (кг) или газообразного м ) топлива. Так как ниже все отнесено к [c.87]

В отсутствие постороннего подогрева = О для всех видов твердых топлив, кроме бурых углей и торфа (/ , = 20 "С). Теплоемкость топлива, кДж/(кг К), [c.71]

В табл. 175 (гл. XIX, стр. 342) приведены отношения средних теплоемкостей продуктов горения твердого, жидкого и газообразного топлива в интервале температур от 0° до у.г. к теплоемкостям продуктов горения тех же видов топлива в интервале температур от 0° до — <макс топлива С. [c.87]

Ранее были рассмотрены так называемые разомкнутые циклы ГТУ, в которых продукты сгорания после раширения в газовой турбине выбрасываются в атмосферу. Таким образом, рабочее тело в цикле все время меняется. Существуют циклы, в схеме которых циркулирует неизменное количество рабочего тела. Такие циклы называются замкнутыми. Принципиальная тепловая схема ГТУ с замкнутым циклом представлена на рис. 93. В качестве рабочего тела в этих циклах может использоваться воздух или другой газ с лучшими термодинамическими характеристиками (более высокой, чем у воздуха, теплоемкостью, большим показателем адиабаты и др.), например гелий, аргон, водород, фреон. Подогрев рабочего тела до требуемой температуры производится в специальном нагревателе с внешней топкой, поэтому в ГТУ замкнутого цикла можно сжигать твердое топливо, что практически невозможно в ГТУ открытого цикла. [c.212]

Магний — пластичный металл блестящего серебристо-белого цвета. Плотность литого магния 1,737 г/см и уплотненного 1,739 г/см . Температура плавления 65ГС, кипения — 1107° С. Скрытая теплота плавления 70 кал/г. Теплопроводность 0,376 кал/(см-с-°С). Удельная теплоемкость, кал/(г-°С 0,241 — при 0° С 0,248 — при 20° С 0,254 — при 100 С и 0,312 — при 650° С. Коэффициент линейного расширения 25 10 +0,0188 г° (в пределах О—550° С). Удельное электрическое сопротивление при 18° С 0,047 Ом/(мм /м). Стандартный электродный потенциал 2,34 В. Электрохимический эквивалент 0,454 г/(А-ч). Магний неустойчив против коррозии, образующаяся поверхностная окисная пленка не защищает массу металла. Магний горюч, порошок или тонкая лента из него сгорают в воздухе с ярким ослепительным пламенем. Используется в магние-термии, в качестве твердого топлива — в реактивной технике. При повышения температуры возможно самовоспламененпе магниевого порошка или стружки. Магний устойчив против щелочей, фтористых солей, плавиковой кислоты и т. д. Чистый магний в качестве конструкционного материала почти не ис-по.льзуется, но является основой эффективных магниевых сплавов. Применяется в производстве стали, высокопрочного (магниевого) чугуна, для катодной защиты стали. [c.145]

Физическое т,епло топлива обычно очень невелико, так как температура топлива невысока. Теплоемкость сухой массы твердого топлива равна около 0,25 ккал кг град, а жидкого — около 0,50 ккал кг град-, для газообразных топлив теплоемкость подсчитывают по их составу. Для твердых топлив их физическим теплом можно пренебрегать. Для жидких и газообразных топлив физическое тепло следует учитывать, так как эти топлива обычно поступают в топку подогретыми. [c.129]

При содержании в твердом топливе влаги теплоемкость продуктов горения в интересующем нас тедшературном интервале, например от О до 2100°, несколько выше вследствие того, что объемная теплоемкость водяного нара превышает среднюю объемную теплоемкость продуктов сгорания топлива в воздухе, содержащих высокий процент азота, обладающего низкой объемной теплоемкостью. [c.91]

Вместе с тем при увеличении содержания влаги в твердом топливе его жаронроизводительность понижается вследствие увеличения объема продуктов горения, разбавляемых водяным наром. В соответствии с этим средняя теплоемкость продуктов горения от 0° до макс подсчитывается уже не до 2100°, а до более низкой температуры. Поскольку теплоемкости газов снижаются с понижением температуры, значение средней теплоемкости продуктов горения топлива, содержащего влагу, от 0° до макс понижается. Итак, повышение содержания в твердом топливе влаги повышает теплоемкость нродуктов горения от 0° до макс в силу большего [c.91]

Сдс Срт — водяной эквивалент продуктов сгорания на выходе из камеры с , jn — средние теплоемкости соответственно топлива и твердых остат- ков сгорания [c.367]

ТЕПЛОЕМКОСТЬ (решеточная — теплоемкость, связанная с поглощением теплоты кристаллической решеткой удельная— тепловая характеристика вещества, определяемая отношением теплоемкости тела к его массе электронная — теплоемкость металлов, связанная с поглощением теплоты электронным газом) ТЕПЛООБМЕН (излучением осущесгв-ляется телами вследствие испускания и поглощения ими электромагнитного излучения конвективный происходит в жидкостях, газах или сыпучих средах путем переноса теплоты потоками вещества и его теплопроводности теплопровод-ноетью проходит путем направленного переноса теплоты от более нагретых частей тела к менее нагретым, приводящего к выравниванию их температуры) ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ (решеточная осуществляется кристаллической решеткой стационарная характеризуется неизменностью температуры различных частей тела во времени электронная — теплопроводность металлов, осуществляемая электронами проводимости) ТЕПЛОТА (иенарения поглощается жидкостью в процессе ее испарения при данной температуре конденсации выделяется насыщенным паром при его конденсации образования — тепловой эффект химического соединения из простых веществ в их стандартных состояниях плавления поглощается твердым телом в процессе его плавления при данной температуре сгорания — отношение теплоты, выделяющейся при сгорании топлива, к объему или массе сгоревшего топлива удельная — отношение теплоты фазового перехода к массе вещества фазового перехода — теплота, поглощаемая или выделяемая при фазовом переходе первого рода) ТЕРМОДЕСОРБЦИЯ — удаление путем нагревания тела атомов и молекул, адсорбированных поверхностью тела ТЕРМОДИНАМИКА — раздел физики, изучающий свойства макроскопических физических систем на основе анализа превращений без обращения к атомно-молекулярному строению вещества [c.286]

Производительность мартеновской печи (основной показатель любого металлургического агрегата) в значительной мере определяется тепловым режимом плавки или изменением тепловой нагрузки по периодам плавки. Тепловая нагрузка печи представляет собой количество тепла, подводимого в единицу времени к газовому клапану или форсунке (горелке) печи. При правильной организации теплового режима должен быть обеспечен подвод к металлу максимального количества тепла на протяжении всех периодов плавки. В мартеновской печи - 90% тепла факела передается к ванне излучением и лишь остальная часть приходится на конвективную теплопередачу. Теплообмен излучением описывается известным уравнением Стефана — Больцмана, которое имеет вид <Э = беп[(7 ф/100) —(Гх/ЮО) ], гдеб — коэффициент, учитывающий оптические свойства кладки и форму рабочего пространства еп — степень черноты пламени 7ф—температура факела —температура воспринимающей тепло поверхности (холодных материалов). Из уравнения следует, что на теплопередачу влияют температура факела и шихты, степень черноты пламени и оптические свойства кладки. Интенсивность нагрева шихты тем выше, чем выше температура факела и степень черноты пламени и ниже температура холодной твердой шихты. Температура факела определяется температурой сгорания топлива степень черноты факела —карбюризацией пламени. Теоретическую температуру сгорания топлива можно определить по формуле т= (Qx Qф.т-ЬQф.в <7дис)/1 Ср, где Qx — химическое тепло топлива (теплота сгорания) ( ф.т—физическое тепло нагретого в регенераторах топлива <Эф.в — физическое тепло нагретого в регенераторах воздуха (7дис — тепло, потерянное при диссоциации трехатомных (СО2, Н2О) газов V—удельный объем продуктов сгорания при сжигании данного топлива Ср—удельная теплоемкость получившихся продуктов сгорания. [c.153]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...