Теплообменники Поверхность нагрева

Затем по [Л. 41] подсчитывают необходимую поверхность нагрева теплообменника, которая для данных условий равна 3 м . Принят ближайший больший теплообменник поверхностью нагрева 5 м Бийского завода — 1 шт. Принципиальная схема использования тепла непрерывной продувки приведена на рис. 8-4. [c.163]

Современный парогенератор представляет собой большую и сложную систему взаимосвязанных теплообменников— поверхностей нагрева, причем свойства теплоносителей, особенно пара и воды, нелинейным образом изменяются в широком диапазоне температур и давлений. В целом парогенератор представляет нелинейный объект с распределенными параметрами. [c.41]

Разработанная методика позволяет рассматривать варианты проекта котлоагрегата как с регулированием параметров рециркуляцией газов в топку, так и с поверхностными паропаровыми регулирующими теплообменниками и с впрыском конденсата [55—58]. При регулировании методом рециркуляции газов в топку учитывается, что номинальный расход продуктов сгорания различен для поверхностей нагрева, находящихся в зоне рециркуляции, вне этой зоны и в газоходах, следующих после раздвоения потока газов. При регулировании температур перегрева пара поверхностными паропаровыми теплообменниками учитывается соответствующее снижение температуры пара на входе в следующую за паропаровым теплообменником поверхность нагрева. При регулировании температуры перегрева впрыском конденсата учитывается также различие номинальных расходов пара до и после места впрыска. [c.50]

Кожухотрубчатые теплообменники. Поверхность нагрева одного хода кожухотрубчатого теплообменника, м2 [c.549]

Пластинчатые теплообменники. Поверхность нагрева пластинчатого теплообменника из гладких листов [c.551]

Кожухотрубные теплообменники. Поверхность нагрева кожухотрубного теплообменника [c.120]

Все описанные тепловоспринимающие элементы котла (поверхности нагрева) являются типичными теплообменниками, и расчет их ведется по формулам, приведенным в гл. 14. Поверхность нагрева рассчитывается по уравнению теплопередачи [c.152]

Продукты сгорания нз камеры с псевдоожиженным слоем подвергаются очистке при 800 °С и направляются в газовую турбину, которая приводит в действие компрессор и электрогенератор. Выхлопные газы газовой турбины охлаждаются в котле-утилизаторе с использованием тепла для хозяйственных нужд. Паровая турбина получает пар из поверхностей нагрева, расположенных в псевдоожиженном слое. По другой схеме (рис. 1,8, б) продукты сгорания из камеры с псевдоожиженным слоем направляются в дополнительный теплообменник и только после него при температуре 430 °С подвергаются [c.18]

В данной главе будут рассмотрены теплообменники регенеративного типа. Принятое определение в некоторой мере условно, так как подобные теплообменники сочетают особенности регенераторов непрерывного действия и смесительных аппаратов. Оно оправдано краткостью и желанием подчеркнуть, что здесь так же, как в обычных регенераторах (в теплообменном, а не в термодинамическом смысле), греющая и нагреваемая среды омывают одну и ту же поверхность нагрева неодновременно. Кроме этого, процессы протекают так же и в различных местах пространства. [c.359]

В отличие от аппаратов типа газовзвесь в регенераторах типа слой сыпучая насадка движется при объемных концентрациях порядка 0,3—0,6 м 1м . Это обуславливает высокое гидравлическое сопротивление (фильтрационный режим движения газа) пониженную интенсивность теплообмена между газом и насадкой (радиация, как правило, пренебрежимо мала) зачастую неравномерное распределение скоростей компонентов максимально высокую компактность расположения поверхности нагрева — насадки и поэтому уменьшение протяженности камеры, увеличение времени пребывания насадки и соответственно снижение требований к ее термостойкости использование более крупной (на порядок) насадки и незначительная опасность ее уноса весьма низкие скорости движения насадки значительное количество насадки и соответственно увеличенный вес теплообменника. [c.361]

К положительным особенностям аппаратов с дисперсным теплоносителем следует отнести дешевизну, а также простоту производства как твердого компонента, так и всего теплообменника в целом высокую (по сравнению с газовыми теплообменниками) интенсивность теплообмена и компактность возможность ликвидации затрат металла на изготовление поверхности нагрева достижимость высоких температур непрерывность действия даже при смене поверхности нагрева (насадки) и пр. Наряду с этим следует отметить, что теплообменники с промежуточным дисперсным теплоносителем нуждаются в системе транспорта насадки, отсутствующей в обычных теплообменниках. Это, а также снижение среднего температурного напора, дополнительные требования к материалу насадки (термостойкость, износостойкость и др.), борьба с перетечками одной среды в другую и прочие факторы следует учесть при итоговой оценке эффективности теплообменника. [c.367]

Теплообменник для котла паропроизводительностью 120 т/ч будет осуществлен как шунтовой воздухонагреватель, использующий тепло 30% уходящих в трубу газов с целью предварительного нагрева воздуха, поступающего в существующий трубчатый воздухонагреватель. Подобная мера обещает значительно снизить коррозию поверхности нагрева, в несколько раз увеличить компанию воздухонагревателя и повысить экономичность котла. Замена существующих металлических воздухонагревателей теплообменниками типа газовзвесь особенно целесообразна в котельных и др. установках, [c.369]

Расчет рекуперативных теплообменников с промежуточным потоком дисперсного теплоносителя сводится к определению требуемой поверхности нагрева. В этом случае коэффициент теплопередачи [c.386]

Пример 30-1. В противоточном водяном теплообменнике типа труба в трубе определить поверхность нагрева, если греющая вода поступает с температурой t --= 97° С и ее расход равен nii = 1 кг сек. Греющая вода движется по внутренней стальной трубе с диаметрами d ldi = 40/37 мм. Коэффициент теплопроводности стальной трубы 1 = 50 вт/м-град. [c.495]

Сравнение температурных полей прямоточного и противоточного теплообменников показывает, что при противоточной схеме имеется большая возможность изменения температуры теплоносителей в пределах аппарата. Если, например, необходимо нагреть холодный теплоноситель до максимально возможной температуры при заданной начальной температуре горячего теплоносителя /J, то при увеличении поверхности нагрева в прямоточном теплообменнике температура (2 будет приближаться к температуре t i, а в противо-точном — к. [c.456]

Компактность теплообменника можно оценить удельной поверхностью нагрева (3, которая представляет собой площадь рабочей поверхности, приходящуюся на единицу объема аппарата. При сравнении теплообменников по их компактности [c.463]

При выборе вида поверхности нагрева следует иметь в виду, что трубчатые поверхности позволяют создать жесткую конструкцию и более удобны в эксплуатации (для очистки). Пластинчатые теплообменники более компактны. Промышленные трубчатые теплообменники имеют Р = 40—80 м м , в то время как у пластинчатых эта величина доходит до 200—300 м м . [c.464]

Диаметр труб и шаг трубного пучка также существенно влияют на компактность и вес теплообменника. При фиксированной величине относительного шага рабочая поверхность пропорциональна диаметру, а объем — квадрату диаметра труб. Поэтому удельная поверхность нагрева обратно пропорциональна диаметру трубы. Например, уменьшение диаметра трубки от 19 до 2,4 мм приводит к уменьшению объема теплообменника в десять раз, а массы в восемь раз. Однако использование мелких трубок увеличивает производственные затраты и затрудняет очистку теплообменника в процессе эксплуатации. Поэтому обычно применяются трубки с диаметром больше 12 мм. Наиболее распространенными являются стальные и латунные трубки с наружным диаметром 14, 16, 19, 24 и 25 мм. [c.464]

Ребра обычно выполняются из медных или алюминиевых тонких листов и надежно припаиваются к основной поверхности. Они могут быть гладкими или рифлеными. Ребра могут выполняться в виде отдельных пластинок, которые располагаются в канале пластинчатого теплообменника в шахматном или коридорном порядке, а также в виде цилиндрических или конических шипов, которые припаяны к поверхности нагрева. Теплообменники с такими ребрами называются игольчатыми. [c.465]

На рис. 15.6 сопоставлены зависимости коэффициента теплоотдачи от мощности трения, приходящейся на единицу одной стороны рабочей поверхности, для различных видов теплообменников. Обозначения типов поверхностей и величины удельной поверхности нагрева, отнесенные к объему одной полости теплообменника р, даны в табл. 15-1. [c.465]

На твердой поверхности нагрева центрами парообразования яв-ляются наибольшие углубления и трещинки, заполненные газом или паром. Такие неровности обычно возникают на поверхности в процессе изготовления элементов теплообменников, например труб или плоских стенок. [c.261]

Для того чтобы спроектировать теплообменник с наименьшими затратами материала на единицу переносимой в нем теплоты, нужно выбрать такую компоновку и так организовать движение жидкостей, чтобы площадь поверхности нагрева А (14.8) была наименьшей. Из (14.8) следует, что для этого нужно добиваться осуществления в теплообменнике наибольших Д p и h. [c.306]

Определить поверхность нагрева теплообменника. [c.309]

На твердой поверхности нагрева центрами парообразования являются небольшие углубления и треш,ины, заполненные газом или паром. Такие неровности обычно возникают на поверхности в процессе изготовления элементов теплообменников, например труб или плоских стенок. Чем больше центров, тем интенсивнее происходит процесс парообразования. [c.334]

Наиболее эффективным является теплообменник из одной трубы с противотоком, поэтому для него коэффициент ед< = 1, а для всех других—меньше. Для теплообменника со сложной компоновкой поверхности нагрева коэффициент ед< определяют экспериментально. На рис. 34.2 представлен график ед = /( , Н) [c.430]

Выше уже отмечалось, что противоточная схема является наиболее эффективной по сравнению с другими схемами. Критерием для оценки эффективности служит значение среднего температурного напора (34.4) в противоточной схеме она оказывается больше, чем в прямоточной. Следовательно, поверхность нагрева теплообменника с противоточной схемой движения жидкости будет меньше, чем с прямоточной. Значит, при прочих равных условиях он будет наиболее компактным, а затраты материала на его изготовление наименьшими. Кроме того, при осуществлении противотока можно получить более высокую конечную температуру для нагреваемой жидкости, чем при прямотоке tl может стать даже выше температуры греющей жидкости на выходе, что в прямоточной схеме невозможно. Однако существуют условия, при которых схема противотока теряет свои преимущества перед прямотоком и они обе оказываются равноценными. Вот эти условия значения водяных эквивалентов греющей и нагреваемой жидкостей резко различаются, т. е. либо либо, наоборот, средний температурный напор [c.431]

Поверхность нагрева (м ) теплообменника определяется из уравнения теплопередачи [c.99]

Поверхность нагрева теплообменника находим по формуле (2.65) [c.100]

Оребрение поверхности нагрева позволяет во многих случаях повысить теплоотвод и компактность теплообменников. Однако данные о теплообмене потоков газовзвеси с оребренными поверхностями в литературе отсутствовали. Поэтому опыты были проведены с четырьмя продольно-оребренными каналами при нисходящей режиме движения газовзвеси [Л. 18, 19]. В экспериментах в основном изменялась расходная концентрация — от 2 до 30 кг ч/кг ч dr = OA мм). Помимо коэффициента теплоотдачи, определенного для температурного ifanopa между потоком и основанием ребер ао, вычислялся приведенный коэффициент теплообмена пр [c.240]

Можно полагать, что комбинация оребрения и вибрации наиболее благоприятна для увеличения компактности теплообменника типа слой . Приложение вибрации к слою или к поверхности нагрева должно выбираться на основе конструктивных соображений. В первом случае можно избежать дополнительных напряжений в трубках, которые зачастую работают под давлением, а во втором — трудностей размещения виброзондов. В любом случае полагаем целесообразным а) применение вибрации лишь при виб Усл или при необходимости улучшить проточность плохо сыпучих дисперсных сред б) выявление предельных скоростей слоя и Ргкр, определяющих предельную по материалу производительность аппаратов с горизонтально расположенной поверхностью нагрева (при наличии и отсутствии вибрации) в) использование эффективных ребер, увеличивающих долю поверхности, приходящуюся на продольное безотрывное обтекание г) изучение соотношений сил (с учетом вибрационных) в виде критерия проточности (гл. 1) для выявления закономерностей изменения локальных и осредненных характеристик теплообмена. [c.358]

Вторую группу аппаратов относят обычно к теплообменникам смешения, но это не совсем точно. Во-первых, такое отнесение слишком условно смешивания продукта с теплоносителем в них не происходит. Во-вторых, расчет теплообменников смешения, например барботеров, инжекторов в силу неопределенности величины поверхности нагрева ведется по объемной плотности теплового потока, и методы прямой тепломассометрии для них непригодны, Косвенная тепломассометрия таких аппаратов [37] сводится к измерению поверхностной плотности теплового потока. [c.11]

Наиболее эффективным является тенлообмеинпк из одной трубы с противотоком, поэтому коэффт и нт для него равен единице, а для всех других —меньше. Для теплообменника со сложной компоновкой поверхности нагрева коэффициент i - определяют экспериментально. На рис. 14.2 и 14.3 представлены графики = f P, R) для двух схем теплообменников [107]. Формулы для определения Р м R имеют вид [c.304]

Пример 14.5. Подогрев масла М-20, которое движется в трубах кожухотрубчатого горизонтального подогревателя, происходит от температуры /i=20° до температуры /i = 80° , при jMi = 6000 кг/ч, греющая жидкость —вода (при давлении выше давления насыщения) движется противотоком в межтрубном пространстве и охлаждается от температуры 2==200 °С до температуры 4 =100°С. Число труб п = 61 шт., их диаметры внутренний d = 50MM, наружный йн = 54 мм, материал — углеродистая сталь 30. Диаметр кожуха с(к = 500мм. Определить площадь поверхности нагрева теплообменника. [c.311]

Определить поверхность нагрева и число секций водоводяного теплообменника (рис. 2(1.5) типа труба в трубе . Греющая вода движется во внутренкей стальной трубе ( ст = = 45,4 Вт/(м-К)1 диаметром d /di == 35/32 мм и имеет температуру на входе Г,, / == 368 К. Расход греющей воды = 2130 кг/ч. Нагреваемая вода движется противотоком по кольцевому каналу между трубами и нагревается от Т,, , = 288 К до Т,,,," = 318 К. Внутренний диаметр внешней трубы D = 48 мм. Расход нагреваемой воды = 3200 кг/ч. Длина одной секции теплообменника / = 1,75 м. Потерями теплоты через внешнюю поверхность теплообменника пренебречь. [c.300]

Задача 2.110. Определить расход нагреваемой воды и поверхность нагрева прямоточного водоводяного теплообменника, если известны расход нагревающей воды W]=IS кг/с, температура нагревающей воды на входе в телообменник / ) = 120°С, температура нагревающей воды на выходе из теплообменника / j = 80° , [c.99]

Задача 2.111. Определить поверхность нагрева противоточ-ного водоводяного теплообменника, если известны расход нагреваемой воды W2 = 5 кг/с, температура нагревающей воды на входе в теплообменник t = 9T , температура нагревающей воды на выходе из теплообменника t ] = 63°С, температура нагреваемой воды на входе в теплообменник /2= 17°С, температура нагреваемой воды на выходе из теплообменника f 2 = 47°С и коэффициент теплопередачи к—1,1 кВт/(м К). [c.100]

Задача 2.112. Определить расход нагревающего пара и поверхность нагрева противоточного пароводяного тенлообменшка, если известны расход нагреваемой воды W2 = 5,6 кг/с, давление нагревающего пара = 0,12 МПа, температура нагревающего пара /д= 104°С, энтальпия конденсата , = 436 кДж/кг, температура нагреваемой воды на входе в теплообменник ti= T , тем- [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...