Течение в изогнутых трубах

Изогнутые трубы (змеевики). При турбулентном течении в изогнутых трубах (змеевиках) вследствие закрутки потока за счет вторичных течений увеличивается перемешивание, и коэффициенты теплоотдачи выше, чем в прямых трубах. Переход ламинарного течения в турбулентное в изогнутых трубах происходит при Re p = 2-10 (d/D) . [c.52]

Теплоотдача при турбулентно.м течении в изогнутых трубах — спиральных [c.217]

Ито [Л. 20] обобщил результаты своих опытов по турбулентному течению в изогнутых трубах следующей зависимостью, справедливой при Re(ro/R)2>6 [c.100]

ТЕЧЕНИЕ В ИЗОГНУТЫХ ТРУБАХ [c.240]

Тождественность природы вторичных течений в изогнутых трубах и в решетках впервые отметил Стодола [140]. [c.444]

Теплоотдача при турбулентном течении в изогнутых трубах (спиральных змеевиках) рассчитывается по уравнениям (2-97) [c.171]

При дальнейшем увеличении К е может наступить развитое турбулентное течение. В изогнутых трубах (винтовых змеевиках) критическое число Рейнольдса Ке"кр больше К екр для прямых труб. При этом переход к закономерностям турбулентного режима происходит более [c.207]

Данные о критических числах Рейнольдса при течении в изогнутых трубах и при нестационарном течении в трубах приведены в 5-6 и 5-7. [c.66]

Экспериментальные данные по теплоотдаче при ламинарном течении в изогнутых трубах получены в Л. 20—22]. Результаты измерений, проведенных с воздухом [Л. 20] и маслом [Л. 22], хорошо согласуются с уравнением (14-45), что видно из рис. 14-24. [c.284]

При турбулентном течении жидкости в изогнутых трубах — змеевиках вследствие центробежного эффекта в поперечном сечении трубы возникает вторичная циркуляция, наличие которой приводит к увеличению коэффициента теплоотдачи. Расчет теплоотдачи в змеевиках следует вести по уравнениям для прямой трубы (27-8) — (27-9), но полученное значение коэффициента теплоотдачи следует умножить на поправочный коэффициент 83 , = 1 -f 3,6 d/D, где d — диаметр трубы, а D — диаметр спирали. [c.431]

При движении жидкости в изогнутых трубах и змеевиках за счет действия центробежных сил в поперечном сечении возникает вторичная циркуляция, приводящая к сложному течению по винтовой линии (рис. 19.11). Центробежный эффект увеличивает теплоотдачу он наблюдается как при ламинарном, так и турбулентном режимах движения. [c.303]

При движении жидкости в изогнутых трубах обычно возникает вторичное течение, значительно усложняющее процесс переноса импульса. В настоящее время эта задача аналитически не решена, но существуют опытные 7 99 [c.99]

При течении жидкости в изогнутых трубах на систему действуют центробежные силы [c.34]

Появлением центробежной силы и наличием пограничного слоя у стенок объясняется возникновение в изогнутой трубе вторичного (поперечного) течения, т. е. образование так называемого парного вихря, который налагается на главный поток, параллельный оси канала, и придает линиям потока винтообразную форму (рис. 6-2). [c.257]

Течение жидкости по изогнутой трубе. Подсчитаем резуль-тирующую сил давления на стенки трубы. Из общих соображений ясно, что на каждую частицу жидкости, движущуюся по криволинейной траектории, должна действовать некоторая сила, направленная к центру кривизны траектории. Для внутренних частиц эта сила обусловлена разностью давлений в направлении, перпендикулярном к линии тока. Очевидно, что в изогнутых трубах давление по площади поперечного сечения не может быть одинаковым оно тем больше, чем дальше от центра кривизны линий тока находится соответствующая точка. [c.279]

Формула (14.38) применима для расчета теплоотдачи в прямых трубах. При течении жидкости в изогнутых трубах за счет центробежных сил возникает добавочное завихренное движение. С увеличением радиуса кривизны изогнутой части трубы влияние центробежного эффекта уменьшается и в пределе (при =сх5) оно исчезает (прямая труба). Наличие центробежного эффекта приводит к увеличению теплоотдачи. Расчет теплоотдачи в изогнутых трубах производится по формулам для прямой трубы с последующим введением в качестве сомножителя поправочного коэффициента который определяется следующим соотношением [c.309]

При течении жидкости в изогнутых трубах с заметной кривизной d R) конвективный теплообмен усложняется действием на поток центробежной инерционной силы, и характер движения жидкости в изогнутых трубах изменяется по сравнению с потоком в трубах с прямолинейной осью. [c.336]

Расчет теплообмена при турбулентном течении жидкости в изогнутых трубах можно проводить но формуле (86,2), вводя множитель увеличения [c.336]

Дальнейшее уточнение постановки и решения пространственной задачи идет в направлении уточнения моделей течения с учетом эффектов реального газа, в первую очередь вязкости. Дело в том, что теория вторичных течений в невязкой жидкости качественно правильно описывает явление, однако не объясняет возникновение градиента полного давления в основном потоке и затухание вторичных течений, для чего необходима учитывать влияние вязкости, не малое вблизи ограничивающих поверхностей и в областях с большими градиентами полных давлений. Интересно отметить, что Н. Е. Жуковский в уже упомянутой работе (1914) дал теорию вторичных течений в вязкой жидкости в тонком слое, справедливую с точностью до малых второго порядка. В 1935 г. П. А. Вальтер подробно исследовал развитое вторичное течение вязкой жидкости в изогнутой трубе круглого сечения. Турбулентные течения долгое время [c.151]

Вторичное течение в изогнутом по окружности канале с прямоугольным поперечным сечением исследовано Э. Беккером [ ] для случая, когда радиальное протяжение поперечного сечения значительно больше его высоты. Вопросу образования застойной зоны и отрыва течения в колене с квадратным поперечным сечением для поворота течения в трубе на 90° посвящена рабо-ч а Д. Хаазе [ ]. [c.566]

Поверхности нагрева теплообменных устройств нередко выполняются из труб, изогнутых в виде спиралей (змеевиков). Особенности течения в таких трубах были рассмотрены в 5-6. Там было отмечено, [c.283]

РИС. 3.15. Схема течения жидкости в изогнутой трубе. [c.84]

При течении теплоносителя в изогнутых трубах процесс теплоотдачи усложняется из-за действия на поток центробежной силы. Ее влияние учитывают, вводя в формулу (14,30) поправочный коэффициент 6/ , который для змеевиковых труб определяется по соотношению- [c.248]

Исследования течений газа со взвешенными твердыми частицами в трубах были начаты в 1924 г. [252]. В этой работе и других, опубликованных в последующие годы, проводилось измерение трения, потерь давления и массового расхода при течении в прямых и изогнутых трубах [33, 45, 60, 120, 210, 257, 606, 651]. Введение в поток твердых частиц всегда приводило к возрастанию потерь давления и коэффициента трения ). [c.153]

Например, при движении жидкости в прямой гладкой трубе характерными размерами являются диаметр и длина трубы если труба изогнута, то дополнительным характерным размером является радиус кривизны трубы. При течении жидкости в шероховатых трубах представляют интерес размеры, оценивающие высоту неровностей и их концентрацию на поверхности теплообмена. Все необходимые размеры /о, U, I2 и т. д. должны быть заданы в условиях задачи. В этом случае под знаком функции в уравнениях (5-14) — (5-17) должны быть величины [c.155]

ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ТЕЧЕНИИ ЖИДКОСТИ В ТРУБАХ НЕКРУГЛОГО ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ, В ИЗОГНУТЫХ И ШЕРОХОВАТЫХ ТРУБАХ [c.217]

Рис. 5-16. Течение в изогнутой трубе. а— Схема змеевика бпоперечная циркуляция при больших значениях К в — то же при малых К г —профили скорости в плоскостях АВ (I) и СО (2) и профиль Пуазейля (3).

Ири течении жидкости в изогнутых трубах, если Re pрасчета коэффициента теплоотдачи можно использовать формулу (5-7). Здесь [c.87]

При течении жидкости в изогнутых трубах (змеевиках) коэффициент теплоотдачи увеличивается из-за вторичной циркуляции жидкости под воздействием центробежных сил. Расчет коэффициента теплоотдачи в таких трубах выполняется по формулам, полученным для прямых труб, но найденное значение коэффициента теплоотдачи умножается на поправочный коэффициент = 1 4-+ J7dlR, где й — диаметр трубы Р —радиус змеевика. [c.210]

В горизонтальных и наклонных трубах при больших скоростях жидкости наблюдаются такие же режимы течения, как и в верти кальных. Однако с уменьш1ением скорости и угла наклона трубы к горизонту поток становится все более асимметричным (в верхней части сечения трубы паросодержание выше, чем в нижней). При этом в горизонтальных и в трубах, имеющих малый наклон, возможны расслоенные режимы течения (рис. 1.7). Расслоенные режимы могут возникать также в изогнутых трубах, где под действием центробежных сил жидкость отжимается к наружной образующей гиба, а пар — к внутренней. Однако это наблюдается только при низких иаросодержаниях. При высоких паросодержаниях поперечные циркуляционные токи создают устойчивую жидкостную пленку по всему периметру трубы. [c.14]

Теплоотдачу при течении по змеевикам рассчитывают путем введения в формулы для прямых труб поправочного коэффициента Сг,, который превышает единицу и тем более, чем меньше радиус витка R по сравнению с внутренним диаметром трубы d. Интенсификация теплоотдачи объясняется тем, что в изогнутых трубах возникают вторичные течения, накладывающиеся на основное движение вдоль оси трубы. Ядро потока, движущееся наиболее быстро вниз по течению, отбрасывается из-за центробежного эффекта наружу и заставляет медленные слои вблизи внешней стороны закругления перемещаться вдоль стенок к его внутренней стороне, т. е. в сторону центра кривизны. Таким образом, в поперечном сечении трубы возникает парный вихрь, и течение перестает быть осесимметричным. Дополнительный эффект перемешивания даже при развитом турбулентном режиме обусловливает заметное увеличение коэффициента теплоотдачи (и гидродинамического сопротивления), но, разумеется, еще более резко этот эффект проявляется при малых числах Рейнольдса. Необходимо иметь в виду, что критическое значение Re, определяющее переход к развитому турбулентному режиму, в змеевиках выше, чем в прямых трубах. Так, согласно [2, 3], где содержатся подробности по вопросу о змеевиках, для R/d = 3 и 12 ReKp соответственно равны 11500 и 7000. [c.127]

Расчет коэффициента теплоотдачи ai и коэффициента трения н в изогнутых трубах при Reкруглого сечения (см. п. 2.6.1 кн. 2 настоящей серии). [c.272]

При течении теплоносителя в ивогнутых трубах коивектив-ный теплообмен усложняется действием на поток центробежной силы, и хар.актер движения жидкости в колене получается иным по сравнению с потоком в прямолинейном участке трубы. Формула (IX. 15) может быть применена и для определения конвективного теплообмена в изогнутых трубах при турбулентном режиме течения теплоносителя, если ввести в формулу поправочный Множитель [c.182]

На рис. 5-18 изображена также зависимость Renp от Djd. Кривые для Кещ, и Re p делят всю область течения на три характерные зоны первая из них (/) соответствует ламинарному течению без поперечной циркуляции, вторая (//) —ламинарному течению с поперечной циркуляцией и третья [III) —турбулентному течению. Заметим также, что при переходе от ламинарного течения к турбулентному коэффициент сопротивления в изогнутых трубах монотонно убывает. [c.70]

Теплообмен при ламинарном течении в круглых трубах, изогнутых по окружности, теоретически исследован в упомянутой выше работе Мори и Накаяма. Расчет проведен для полностью развитого течения и теплообмена при постоянных физических свойствах жидкости и отсутствии в потоке диссипации энергии. В качестве граничных условий приняты постоянное значение плотности теплового потока на стенке по длине и постоянное значение температуры стенки по окружности (т. е. смешанные граничные условия). Задача решена в предположении, что [c.283]

Практический интерес вызывает определение коэффициента % в изогнутых трубах, которые часто используются, например для передачи тепла от одной среды к другой. Особенностью определения Я в этих случаях является необходимость учета потерь энергии на образование и поддержание вторичных течений. Используя для расчета Ар формулу Дарси — Вейсбаха при определении К вводится коррекция, связанная с радиусом кривизны оси трубы Ro , или отношение R p/Ro - На основании опытных данных получена следующая зависимость 0,25 Ro /Rrp)° = 0,029 + 0,304 [Re (Rrpl / ос)1 - Приведенное соотношение справедлию при Re RrplRo )> > 0,034 в случае, когда данное выражение меньше этой величины, расчет можно вести так же, как и для прямых труб. [c.32]

В течение последних 15 лет наиболее распространенными в промышленной энергетике стали двухбарабанные экранированные котлы типов ДКВ и ДКВР, составляющие основу пятой группы предлагаемой классификации. Конструкторы котла (ЦКТИ) предполагали вначале, что наличие нижнего барабана и относительно невысокое среднее теплонапряжение поверхностей нагрева позволят эксплуатировать котлы без докотловой обработки воды. Практика эксплуатации, однако, не подтвердила этого. Сильно изогнутые трубы малого диаметра при отсутствии индивидуальных лючков в нижних коллекторах экранов требуют глубокого умягчения питательной воды. Обеспечение сохранности элементов пи- [c.14]

Поток рабочего тела в ЗПГК находится под воздействием неоднородного поля центробежных массовых сил. Неоднородность поля в общем случае неизотермического течения обусловлена изменением скорости и плотности потока, а следовательно, и центробежного ускорения по поперечному сечению трубы. Детально исследовал гидродинамику и теплообмен однофазных внутренних течений в полях массовых сил В. К. Щукин 1101. Он показал, что возникающие при этом избыточные массовые силы в нижней части изогнутой трубы (у ее внутренней образующей по отношению к центру гиба) оказывают стабилизирующее воздействие на поток, подавляя в нем возмущения, которые появляются под влиянием сил давления. Одновременно у наружной образующей трубы эти силы оказывают дестабилизирующее воздействие на поток. [c.49]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...