Расчет опор железобетонных

РАСЧЕТ ОПОР ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭСТАКАД [c.233]

Расчет элементов железобетонных опор [c.240]

Расчет элементов железобетонных опор, имеющих обычные для строительных элементов сечения, например прямоугольник, двутавр и т. д., должен выполняться в соответствии с указаниями СНиП П-21-75 Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования . [c.240]

Расчет элементов железобетонных опор выполняется по усилиям, полученным из статического расчета. Поскольку для последнего приходится предварительно задаваться размерами элементов, расчет сводится к проверке соответствия назначенных размеров полученным усилиям и к корректировке их, если это необходимо. [c.240]

Расчет железобетонных портальных опор на оттяжках, по существу, не отличается от расчета стальных портальных опор на оттяжках, за исключением проверки прочности и устойчивости стоек. Расчет портальных опор без ветровых связей сводится к расчету консольной железобетонной стойки, нагруженной поперечными силами. При наличии ветровых поперечных связей в портальной опоре (см. рис. 8-19) расчет также может быть сведен к расчету консольной стойки, но нагруженной дополнительными поперечными силами. [c.245]

Таким образом, для того чтобы ознакомиться с расчетом свободностоящих железобетонных опор, следует в первую очередь рассмотреть расчет одностоечной опоры. [c.245]

О расчете портальных железобетонных опор на оттяжках. Статический расчет железобетонных опор на оттяжках выполняется так же, как и расчет стальных портальных опор (см. 7-7, а также пример 7-2). Ветровые нагрузки на опору вычисляются с аэродинамическим коэ( )фициентом, соответствующим круглому сечению железобетонных труб, стоек и траверсы, определяемым по СНИП П-6-74 Нагрузки и воздействия . [c.254]

Расчет по деформациям. Для расчета закрепления одностоечных свободностоящих опор по деформациям необходимо определить угол поворота стойки в грунте Ро- Для проверки деформаций опор этот угол определяется при действии нормативных нагрузок. При расчете одностоечных железобетонных или деревянных опор по деформированной схеме, при определении их устойчивости, угол поворота Ро вычисляется при действии расчетных нагрузок. [c.283]

Угловая деформация железобетонных опор в закреплении должна быть вычислена также и по расчетным нагрузкам и учитываться в расчете устойчивости (прочности) опоры по первому предельному состоянию. Допустимость полученной при расчетных нагрузках угловой деформации для промежуточных опор определяется по результатам расчета опоры. [c.284]

ПЕРЕМЕЩЕНИЯ И ДЕФОРМАЦИИ КРИВОЛИНЕЙНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ ЭСТАКАД И РАСЧЕТ ОПОР [c.220]

Кривые на рис. 3-18 относятся к одиночной свае с различными значениями отношения ajl. Они охватывают всю шкалу унифицированных железобетонных свай. Коэффициенты формы для одиночной сваи по рис. 3-18,а применимы и для расчета сопротивления заземления подземной части одностоечной железобетонной опоры круглого сечения диаметром d, если принять эквивалентное значение стороны квадрата поперечного сечения сваи равным [c.79]

До середины 60-х годов в СССР расчет стальных и деревянных опор производился по методу допускаемых напряжений, а расчет железобетонных опор и оснований фундаментов опор из любого материала — по методу разрушающих нагрузок. [c.112]

В настоящем параграфе рассмотрен расчет кольцевого сечения, представляющего собой основное сечение для центрифугированных опор, а также статический расчет железобетонных опор. [c.240]

В основу расчета железобетонных опор положено два предельных состояния [c.240]

Поскольку расчет основного вида железобетонных опор — одностоечных — производится по деформированному состоянию, необходимо рассчитывать деформации железобетонных стоек под действием не только нормативной, но и расчетной нагрузки. [c.240]

Требование расчетов по трещиностойкости распространяется на все несущие элементы железобетонных опор, но ограничивается только сочетаниями нагрузок нормальных режимов работы линии. [c.240]

Изложенные выше обстоятельства и вызывали необходимость расчета железобетонных опор на трещиностойкость по нагрузкам нормального режима работы линии. [c.241]

Расчет железобетонных опор [c.245]

Одностоечные железобетонные опоры относятся к гибким конструкциям, при расчете которых необходимо учитывать дополнительные изгибающие моменты, возникающие от вертикальных сил на плечах, равных прогибам от горизонтальных сил. Кроме того, расчетом должно быть учтено также увеличение самих прогибов от действия вертикальных сил. [c.245]

Для определения расчетного изгибающего момента по формуле (8-17) необходимо вычислить прогибы стойки по этапам до и после появления трещин в изгибаемом элементе в нескольких поперечных сечениях опоры. Таким образом, несмотря на простоту расчетной формулы, практический расчет по ней требует большого объема вычислений. Подробно расчет одностоечной опоры с использованием общего выражения для изгибающего момента (8-17) изложен в работах [6] и 7], здесь мы ограничимся изложением упрощенного расчета с использованием упругих и прочностных характеристик унифицированных железобетонных центрифугированных стоек опор линий электропередачи. [c.246]

Расчет одностоечных опор. Порядок расчета основан на методах приближенных расчетов железобетонных опор, предложенных к. т. н. А. И. Курносовым и инж. Е. И. Шаповаловой. [c.246]

Установка опор в котлованы с ненарушенной структурой грунта, оказывающего существенное сопротивление по боковой поверхности уже на незначительной глубине, и применение железобетонных опор, для расчета которых необходимо знать деформации под нагрузкой, поскольку расчет их производится по деформированной схеме, явились факторами, которые потребовали пересмотра методики расчета оснований, и в частности заделки одностоечных опор. [c.279]

Если очистить поверхности нельзя, например поверхность подвижной турникетной опоры смазана, то значения коэффициента трения следует соответственно уменьшить. Применение в расчетах коэффициента трения больших значений, чем 0,4 (или 0,55 для железобетона), должно быть обосновано. [c.62]

Большое практическое значение имеет совершенствование методов расчета шпунтовых стенок и свай на горизонтальную нагрузку. Во многих гидротехнических и мостовых сооружениях применяются металлические шпунты с глубоким заложением в грунт, воспринимающие одностороннее давление грунта или воды. Мостовые опоры часто опираются на деревянные, стальные и железобетонные сваи и подвергаются действию как вертикальной, так и горизонтальной нагрузок. Расчет таких конструкций на горизонтальные силы проводится аналогично расчету высоких подпорных стенок. [c.169]

Классификация опор. 1) По характеру нагрузки а) промежуточные (более легкой конструкции, расположенные на прямых участках) служат только точкой опоры для проводов силы натяжения проводов по обе тороны от опоры взаимно уравновешены и на расчет механич. прочности опоры не влияют и ё) анкерные (более жесткой и прочной конструкции) рассчитываются на неблагоприятный случай обрыва проводов по одну сторону от опоры должны выдерживать одностороннее действие натяжения проводов. 2) По типу а) для укрепления в грунте (столбы или сложные усиленные конструкции) и б) для крепления к стенам или крышам зданий (консоли, кронштейны, стойки). 3) По конструк- Ц и и а) жесткие (пространственные конструкции) и б) гибкие (плоские конструкции), обладая небольшой жесткостью в направлении линии, могут подвергаться значительным деформациям. 4) По материалу а) деревянные, б) железные и в) железобетонные. [c.343]

В расчетах типовых деревянных опор весовой пролет принимается равным расчетному. Расчеты деревянных опор значительно более приближенны, чем металлических и железобетонных. Размеры элементов, из которых изготовляются металлические и железобетонные опоры, соответствуют принятым в расчете. У деревянных опор размеры элементов почти всегда отличаются от запроектированных. Заказывая, например, бревна диаметром 20 см, будем получать на строительстве в лучшем случае бревна с диаметрами в отрубе 19—21 см, моменты сопротивления которых на изгиб отличаются на 35%. [c.51]

Усилие, действующее на промежуточную опору при обрыве троса, принимается равным 0,5 наибольшего расчетного тяжения троса. По мнению авторов, такое тяжение следует принимать для металлических и железобетонных опор. Для деревянных опор расчетное тяжение по тросу прн обрыве его целесообразно находить, учитывая прогиб ног опор. Если это тяжение получается меньшим 50% наибольшего, то его и следует принять для расчета промежуточной опоры в аварийном режиме работы. [c.54]

Методика расчета фундаментов излагается в дальнейшем в соответствии с Правилами устройства применительно к деревянным и железобетонным опорам. Расчеты фундаментов, которые выполняются только при металлических или железобетонных опорах и не применяются при деревянных опорах, в этом томе книги не рассматриваются. [c.119]

Подобные же высказывания даются в различных руководствах по железобетону для проведения расчетов фундаментов как балок на упругих опорах, т. е. неразрезных балок, которые решают обычными методами, применяемыми к расчету верхних конструкций. [c.83]

Проведенные в НИИПТ исследования с использова-кием теории подобия и измерений на физических моделях подножников в электролитической ванне с однородной средой показали [42], что приближенный расчет сопротивления железобетонного фундамента опоры мож- [c.73]

Плиты изготовляют толщиной < 0,30 м и скрепляют со шпорой. Опоры сооружают из бетона или железобетона и взаимно крепят балками метод расчета опор амбурсенских П. тот же, что у арочных П. При большой высоте П. применяют взамен гладких ребристые плиты. На фиг. 27 и 28 представлена [c.343]

Опорные части валковые 110 катковые 108—109 резиновые 108 тангенциальные 108 Опоры железобетонных эстакад безростверковые 105 опоры-стенки 105 рамиые 105—107 стоечные 101—104 столбчатые 101—104 Опоры металлических эстакад качающиеся 257—258 рамные 258 сборно-разборные 263 столбчатые 256—257 Организация движения на подходах к мосту 11 — 12 Ортотропная плита проезжей части конструкция 246. 248—251 расчет 266—279 Освещение иа городских транспортных сооружениях 361—363 Освещенность проезжей частн городских мостов 361 Ответвления эстакад 127—128 [c.442]

Для стоек анкерных угловых одностоечных опор на оттяжках п.рименяются железобетонные цилиндрические трубы длиной 22,2 м и наружным диаметром 0,56 м. Толщина стенок труб принимается разной в соответствии с расчетом для разных опор, а также в зависимости от вида принятой арматуры. Арматурный каркас этих стоек, так же как и конических стоек одностоечных свободностоящих опор, состоит из продольной арматуры, поперечной арматуры в виде односторонней однозаходной спирали, монтажных колец и закладных деталей (рис. 8-23). [c.239]

Расчет по трещиностойкости (по образованию треищн). Элементы конструкций железобетонных опор линии электропередачи должны рассчитываться по трещиностойкости на сочетания нормативных нагрузок нормального режима работы ВЛ. [c.244]

Индустриализация строительства линий электропередачи, связанная с развитием энергетики и электрических сетей, вызвала необходимость применения на линиях электропередачи легких железобетонных (а в некоторых особых случаях и металлических) подножников. Поскольку такие лодножники уже не могли уравновесить собственным весом вырывающие нагрузки, передающиеся от установленных на них опор, то конструктивно ни выполнялись так, чтобы включить в работу йопротивление грунта. В свою очередь, это потребовало разработки способов учета сопротивления грунтовой массы вырыванию. Одностоечные свободностоящие опоры всех видов, общее число которых на линиях составляет 60—70%, удерживаются в рабочем положении реакциями грунта по боковой поверхности фундаментов. Для расчета таких закреплений потребовалось создание специальной методики. [c.262]

К свободностоящим одностоечным одноствольным опорам относятся все свободностоящие железобетонные опоры для линий напряжением до 220 кВ включительно, а также одностоечные деревянные опоры. К расчету закрепления свободностоящей стойки в конечном счете сводится расчет закрепления всех промежуточных [c.276]

II. Железобетонные Р. 1. Общие указания. При расположении железобетонных Р. в земле руководствуются правилами, приведенными для каменных Р. Железобетонные Р. применяются преимущественно там, где не вполне надежен грунт. В остальных случаях выбор того или другого материала зависит от стоимости сооружения. Наиболее целесообразной формой железобетонного Р. является круглая, в виде кругового кольца, испытывающего при сравнительно тонких стенках лишь растягивающие напряжения. Растягивающие усилия воспринимаются кольцевой арматурой, причем толщину бетонной стенки делают с таким расчетом, чтобы растягивающие напряжения в бетоне не превосходили допускаемых (ок. 10 кг/см ). Площадь сечения горизонтальных железных колец приходящаяся на единицу высоты стены, должна увеличиваться с глубиной воды. Кроме того закладывается равномерно вертршальная распределительная арматура, толщина которой по высоте меняется. Места примыкания стен ко дну подвергаются изгибу, поэтому д.- б. соответственным образом армированы. Наиболее часто круглые Р. находят применение в водонапорных башнях. Прямоугольные Р. применяются там, где по местным обстоятельствам предназначенная для их размещения площадь д. б. полностью использована. Прямоугольная форма допускает лучшее деление Р. на отделения кроме того опалубка для бетона при прямоугольном Р. получается более простая и дешевая. Но, с другой стороны, условия для работы упругих сил в стенках прямоугольных Р. менее выгодны т. к. помимо растягивающих усилий на стенки действуют еще изгибающие моменты кроме-того углы легко становятся водопроницаемыми. При значительной глубине воды стенки прямоугольных железобетонных Р. требуют усиления ребрами. В общем глубина воды в Р. не должна превышать 5 м. Малые Р., устанавливаемые в земле, наиболее целесообразно проектиррвать в виде полушара (фиг. 27) или цилиндрической формы с плоским дном и сводчатым перекрытием. Малые Р., устанав-.ттиваемые в особых помещениях, обыкновенно конструируют с самостоятельным дном и располагают независимо от находящихся под ними междуэтажных перекрытий, отделяя их толевой или иной подходящей прокладкой (фиг. 28). Жесткое соединение дна Р. с его опорой допустимо лишь в случае вполне надежного грунта, исключающего всякую возможность какой-либо осадки в противном случае Р. надлежит сооружать независимо ог его опоры. Р. в земле надлежит во всяком случае располагать вне зависимости от других зданий и снабжать вентиляционными трубами. При значительных размерах в плане открыто стоящих железобетонных Р. (напр, бассейнов для плавания или иных целей) лишь один их конец закрепляется жестко в грунте, все же остальные опоры конструируются подвижными, в виде качающихся или легко деформирующихся тонких стоек,, наподобие изображенных на фиг. 29, или [c.177]

Размер свай определяется расчетом. Наименьшее допускаемое сечевие сваи по Правилам устройства составляет 20 X 20 см. Железобетонные сваи должны погружаться в грунт на глубину не менее 4 м. Наименьшая возможная глубина погружения сваи деревянных опор воздушных линий [c.124]

При соединении стойки с пасынком они подтесываются. Кроме того, в них для болтов, стягивающих проволочные бандажи, делаются врезки (рис. 4-72), ослабляющие опасное сечение стойки, а при коротких пасынках ( 4—4,5 ж) — и опасное сечение последних. Анализ показал, что указанные обстоятельства могут быть учтены при предварительном определении диаметров бревен стоек и пасынков, если принять изгибающий момент на опору от ветра увеличенным на 20—35% и вести расчет по неослабленному сечению элемента. Для сгоек с диаметрами 20—22 см коэффпци ент увеличения момента составляет около 1,25. Высщее значение 1,35 соответствует стойкам с диаметром 18 гж в отрубе и с железобетонными пасынками. [c.162]

В местах установки приборов отопления под окнами толщина стен обыкновенно уменьшается на полкирпича. Толщина внутренних несущих стен определяется условиями прочности конструкций. Если внутренняя стена играет роль брандмауэра, то толщина ее в зависимости от применяемого материала д. б. не менее 38—40 см при отсутствии штукатурки и не менее 20—25 см при двусторонней штукатурке. Если брандмауэром является железобетонная перегородка, то толщина последней не д. б. менее 10 см с двусторонней затиркой. Для устранения в стенах темп-рных и осадочных трещин необходимо предусматривать осадочные и темп-рные швы для кирпичных стен через 80—100 м, для бетонных и шлакобетонных камней — через 50—60 м. Внутренними отдельно стоящими опорами в зданиях Б. п. могут быть кирпичные или железобетонные столбы, сечение которых определяется расчетом. В кладку сильно нагруженных кирпичных столбов вводят через каждый м по высоте прокладные ряды из железобетонных плит толщиной до 8 см, при менее нагруженных — железные сетки из проволоки диаметром до 5 мм, вдавливаемые в цементный раствор. [c.63]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...