Толкачева

I, 2, 3 — данные Круглова (15 49 21 сетка свинцовые шарики =2 и И им)-, 4. 5 — дан ные Толкачева (противо ток и смешанный ток чугунные и стальные шарики, d =4,5—4,2 мм) [c.172]

ИЛ Байкальской региональной ветеринарной лаборатории по болезням животных и птиц Руководитель Толкачева Г.И. [c.196]

Число ребер будем обозначать через т и считать произвольным, все ребра одинаковые и расположены с постоянным шагом по окружности. Эта задача была рассмотрена в статье Э. И. Григолюка, В. М. Толкачева [20]. Здесь с небольшими изменениями используется тот же метод, что и в данной работе. [c.360]

П. Е. Дьяченко, Н. Н. Толкачева и Т. М. Карпова [20] моделировали выступы поверхностей в виде эллипсоидов. И. В. Крагельский [63, 65] предложил стержневую модель выступов поверхности поверхность представлялась в виде стержней, деформирующихся независимо друг от друга. На основании этой модели автором были исследованы площади касания в условиях упругого и упругопластического контакта. [c.88]

Таблицы межплоскостных расстояний, составленные недавно скончавшимся С. С. Толкачевым, получили признание и широко применяются в рентгеновских лабораториях, так как благодаря своей компактности, удачно найденному масштабу и расположению данных, они оказались очень удобными в работе. [c.4]

Впервые генерация паров сложных молекул получена в Институте физики АН БССР в 1973 г. Борисевичем, Толкачевым и Калошей. [c.295]

Для компактной записи и анализа предельных свойств потенциалов, входящих в интегральные уравнения, описывающие д -формирование тонких линейно упругих пластин, целесообразн< применение локальной системы координат. Этот подход в задача изгиба пластин применялся в работах В.М. Толкачева [15] и Ю.Ь Верюжского [1]. Приведем вывод основных формул дифференцирования при использовании локальных систем координат. [c.6]

Остановимся кратко на содержании главы. В разд. 2,2 на основе принципа виртуальных перемещений Лагранжа выведены основные соотношения подкрепленной ребрами криволинейной панели. В разд. 22.3 выделено элементарное решение Сопротивления материалов. Преобразование исходных уравнений для плоской панели к системе разрешающих уравнений содержится в разд. 2.4. Далее в разд. 2.5 изучено напряженно-деформированное состояние симметрично подкрепленной панели. Рассмотрена панель как конечной, так и бесконечной длины. Решение представлено в виде быстросходящихся рядов, даны результаты численных расчетов и программы расчета. В разд. 2.6 изучается эффект подкрепления панели на торце дополнительным ребром, работающим только иа изгиб. В разд. 2.7, как и в разд. 2.5, рассмотрена симметрично подкрепленная панель, но при кососимметрнчиом загруженин ребер парой сил. Решение отличается от полученного в разд. 2.5, так как требуется учитывать изгиб панели в ее плоскости. Решение доведено до числа. В разд. 2.8 рассмотрены панели с двумя ребрами разной жесткости для случа.я, когда поперечное перемещение панелн равно нулю или отлично от нуля. В разд. 2.9 на примере бесконечной пластины с полубесконечным ребром дается оценка погрешности решения путем введения гипотезы отсутствия поперечной деформации пластины. Эта оценка выполнена, путем срав неиня решения на основе упомянутой гипотезы с точным решением, полученным иа основе уравнений плоской теории упругости. Результаты этого раздела опубликованы Э. И. Грнголюком и В. М. Толкачевым [5]. В этой работе дана также общая постановка задач включения на основе гипотезы отсутствия поперечной деформации, рассмотрены задачи для пластины и ребра конечных размеров, для полубесконечной пластины с полубесконечным ребром, а также задача для защемленной по боковым сторонам полубесконечной полосы, нагруженной на торце постоянной распределенной нормальной нагрузкой. [c.68]

В заключение отметим, что результаты разд. 4.7 сравнивались с аналогичными результатами, полученными прн решении подобной задачи А. Мирко [21] методом сеток на основе уравнений плоской теории упругости. Совпадбйие весьма хорошее. Содержание разд. 4.7 опубликовано в работе Э. И. Грнголюка и В. М. Толкачева [14]. [c.185]

Осесимметричный контакт сферических оболочек. Контакт оболочки с жестким шаром, радиус которого немного отличается от радиуса оболочки, рассмотрен в работе П. А. Лукаша, Н. М. Леонтьева [45] (1959) на основе теории Кирхгофа—Лява. Эта же задача решена В. А. Бондаренко [17], В. М. Толкачевым 169] опять-таки с помощью теории Кирхгофа—Лява. В статье [17] использован метод расчлеиеиня оболочки по границе зоны контакта с последующей стыковкой решений. В работе [69] задача сведена к решению интегрального уравнения для нормальной реакции. В этой же статье рассмотрен еще контакт двух оболочек. Контактная реакция в этом случае представляет собой погонные усилия, приложенные по кругу, внутри которого оболочки не касаются друг друга. Эта задача изучалась также в статье Ц. Десильва и П. Тзая [74]. Авторы строят решение для нормальной реакции которое априори обращается в нуль на границе зоны контакта. Физически это разумно, но математически некорректно [69], так как в рамках теории Кирхгофа—Лява не удается получить решение для нормальной реакции, обращающееся в нуль на границе зоны контакта. [c.211]

Э. И. Григолюка и В. М. Толкачева [13], где получены асимптотические формулы для мембранных усилий в оболочке, загруженной по отрезку образующей произвольными продольными и окружными тангенциальными погонными усилиями. Асимптотические формулы получены для случая ограниченных на концах отрезка нагрузок и неограниченно возрастающих, имея корневую особенность. Такими неограниченными усилиями являются реакции в контактных задачах. Асимптотические формулы для усилий и моментов при загруженнн оболочки по прямоугольным площадкам получены В. М. Даревским [24]. В исследовании В. М. Даревского [25] даны рекомендации по выбору величины накладок нагружения. [c.253]

В заключение отметим, что фундаментальное решение для упругой тонкой круговой цилиндрической оболочки, полученное с помощью ряда Фурье по окружной координате и использования интеграла Фурье, впервые получено С. Юанем [87] в 1946 г. при дей- ствии радиальной сосредоточенной силы и использовании теории пологих оболочек. Это решение обобщено В. М. Даревским [22] на случай нагрузок общего вида, равномерно распределенных по малым прямоугольным площадкам. Причем В. М. Даревский использовал теорию непологих оболочек в варианте А. Лява [74]. Формальное отличие приведенного здесь решения от указанных и, в частности, от данного в работе Э. И. Григолюка, В. М. Толкачева [14] состоит в использовании тригонометрической формы записи [c.265]

Та же, что в разд. 8.2 задача, но для полубескоиечной тонкой круговой цилиндрической оболочки, свободно-опертой на торце, рассмотрена в разд. 8.3, содержание которого взято из работы Э. И. Григолюка и В. М. Толкачева [19]. [c.319]

В следующем разд. 8.6 описана задача включения для бесконечно длинной цилиндрической оболочки с продольными ребрами (стрингерами), нагруженными на концах сосредоточенными силами. Результаты разд. 8.6 опубликованы в работе Э. И. Грнголюка и В. М. Толкачева [20], более подробный вывод уравнений задачи и больший объем численных результатов содержится в статье [21]. Задача включения приводится к сингулярному интегральному уравнению с ядром типа а — ао [c.320]

В заключение автор считает своим приятным долгом отметить большую разнообразную помощь, которую оказали ему сотрудники по Киевскому университету. В частности, доцентом И. И. Кон-диленко написаны полностью главы 15 и 16, доцентом И. С. Гор-бань — главы 3, 9 и 14. Автор приносит глубокую и искреннюю благодарность также и доценту М. У. Белому, ст. преподавателям И. Я. Горбань, А. М. Борат, ст. лаборантам Л. А. Толкачевой, И. А. Шайкевич и др. за помощь при написании и оформлении рукописи. [c.8]

В прикладном аспекте упомянутые задачи, будучи связаны с вопросами передачи нагрузок, часто встречаются в различных областях строительства и машиностроения, и их развитие все время стимулируется возрастающими потребностями инженерной практики. Они возникают при проектировании авиационных и других тонкостенных конструкций, в практике сварных соединений, в строительной механике при расчете фундаментов зданий, доролшых и аэродромных покрытий, в измерительной технике, при разработке методик прочностных расчетов композитов, а также различных инженерных конструкций и их деталей, усиленных или армированных тонкостенными элементами, в вопросах предотвращения развития трещин в конструкциях и в других отраслях прикладной механики. Основные достижения этой области теории упругости в значительной степени отражены в монографиях В. 3. Власова, Н. Н. Леонтьева [2], Л. А. Галина [3], Э, И. Григолюка, В. М. Толкачева [4], Б. Г. Коренева [51, [c.9]

В настоящее время не существует общераспространенных методов для определения сближенйя, так как этот фактор ранее не использовался для анализа процесса трения и изнашивания. Трудность непосредственного измерения сближения шероховатых поверхностей заключается в том, что величина деформации самих выступов при сжатии двух тел сравнима по величине, а иногда и меньше, чем объемное сжатие самих сближаемых тел. Поэтому некоторые исследователи, например П. Е. Дьяченко, Н. Н. Толкачева и К. П. Горюнов 15], предложили для определения сближения использовать в качестве индикатора профилограф, замеряя общее сближение (сумму объемного и поверхностного деформирования) и вычитая из этой величины объемную деформацию контакти-руемых тел. Однако такой метод достаточно груб, так как интересующая нас величина может составлять лишь долю от общего результата. [c.57]

В работе Дьяченко, Толкачевой, Андреева и Карповой [Л. 58] рассматривается фактическая площадь контакта на основе конусоидальной модели выступов микронеровностей. При этом предполагается равновероятное распределение выступов по всем направлениям, параллельным поверхности тела, которое характерно для ненаправленных способов обработки (плоское шлифование торцом круга на станках с вращающимся столом, электрополировка, анодирование, доводка пастой, точное литье и др.). [c.62]

В работе В. М. Толкачева [236] рассмотрены задачи об упругохМ равновесии а — плоскости и б — полуплоскости (1т г>0, z= x-f (/), к которым при х а, у—О приварен упругий стержень длиной 2а. Предполагается, что при х=—а стержень нагружен силой Р, направленной по оси X. [c.160]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...