Местные сопротивление при выходе жидкости в трубу

Чтобы обеспечить заполнение сечения на выходе жидкостью (воздухом) такого насадка, его длина должна быть не менее трех диаметров. Картина явления здесь аналогична входу в трубу (рис. 135, б). Заштрихованная вихревая зона является источником существенных местных потерь энергии, вследствие чего коэффициент скорости ф (определенный по скорости на выходе) оказывается значительно меньшим 1. Если принять коэффициент сопротивления, как при входе в трубу, = 0,5 и коэффициент Кориолиса на выходе 2 = 1. по формуле (274) получим [c.240]

При внезапном расширении потока, когда 52>51 (например, при выходе жидкости из трубы в резервуар, имеющий большую площадь сечения), вр 1. При этом следует учитывать, что в этом случае коэффициент 2вр отнесен (в отличие от остальных случаев) к скорости перед местным сопротивлением, так как г/2 0. Если потери напора при внезапном расширении потока выразить через скоростной напор в сечении 2—2, получим hвp—(sг sl— y[v (2g). [c.116]

Все приведенные значения относятся к турбулентному режиму (квадратичная зона). Они получены из опытов над движением воды и даны применительно к скорости потока за местным сопротивлением. Исключение составляет случай выхода жидкости из трубы в сосуд больших размеров, где гжО (см. 40). [c.117]

Преобладающей величиной в правой части уравнения (351) являются гидравлические сопротивления движению потока жидкости, которые состоят из сопротивления трения в прямых каналах и местных сопротивлений возникающих в поворотах, входе и выходе из трубы, при изменении сечения трубы и т. п. Таким образом, [c.320]

Пример 5.2. Керосин (р = 780 кг/м > = 1,5 10" м /с) поступает из резервуара (рис. 5.5) в стйяк для налива цистерн. Разность нивелирных отметок уровня жидкости в резервуаре и сечения выхода жидкости из стояка 2 — z = 8 м, трубы (/ = 300 м, d = 205 мм) стальные сварные умеренно заржавленные. Местные сопротивления показаны на рисунке. [c.89]

На основании вышеизложенного можно сделать вывод о том, что разработанная теоретическая модель движения вскипающей жидкости в протяженных трубопроводах при условии реализации критического режима течения на выходе из трубопровода может стать базовой для расчета расхода и потерь на трение при давижении вскипающей жидкости в трубах. При этом основное влияние на расход и потери давления на трение при гомогенном течении оказывают сжимаемость среды в форме числа Маха и физические параметры среды в форме коэффициента Грю-найзена. Другие факторы (как, например, вязкость, скольжение фаз) в исследованном диапазоне параметров являются величинами второго порядка малости. Разумеется, в реальных условиях необходимо учитывать влияние местных сопротивлений, нивелирных напоров по длине трассы и теплообмена с окружающей средой. Учет всех этих факторов предусмотрен разработанной расчетной моделью, однако возможность ее использования в качестве РТМ при проектировании магистральных трубопроводов в схемах АТЭЦ (ТЭЦ) и A T требует ее тщательной проверки путем проведения крупномасштабных модельных или натурных испытаний, особенно при высоких параметрах теплоносителя. [c.135]

Обычно экспериментальные исследования течения газо-жидкост-ных смесей в трубах ведутся на установках относительно небольших размеров. Поэтому одна из главных задач, решаемых при конструктивном исполнении установки, — полностью исключить влияния внешних факторов (местных сопротивлений, условий смесеобразования, условий входа и выхода смеси из экспериментального астка) на распределение фаз по сечению, истинное газосодержание и величину гидравлического сопротивления. [c.101]

Местные гидравлические сопротивления всегда возникают в тех сечениях потока, где скорость движения резко меняется по величине или по направлению. Согласно этому, в нашей задаче (Рис. 16) имеют место сопротивление при внезапном сужении потока (выход из цилиндра в трубопровод) - квн.суж., при прохождении жидкости через вентиль - кд, в двух резких поворотах на угол 90° - 2кпов., и при резком расширении потока при выходе из трубы в бак - квых- [c.62]

Местные сопротивления на линии охлаждающей жидкости 1 = 1,0 -выход из тру 1 с острыми кромками 2 = 03 - вход в трубу с острыми кромками четыреповоротаК=Зё ( =90° 5з =Ф0,12 = 0,48 2 = 1,98. [c.106]

Такой прием, основанный на одномерной модели течения, вносит условность в определяемые значения и должен обязательно оговариваться. С достаточной точностью он может быть использован лишь при умеренном изменении теплофизиче-ских свойств жидкости по сечению трубы. При сверхкритическюс давлениях и интенсивном обогреве трубы его применение может приводить к неверным результатам при нахождении При этих условиях для определения местных и средних коэффициентов гидравлического сопротивления, а также его составляющих — сопротивления трения, ускорения и гидравлического напора — используют метод двух перепадов [34]. Он заключается в том, что наряду с разностью статических давлений на обогреваемом участке трубы длиной I измеряется также перепад статического давления на адиабатическом участке / , примыкающем к выходу из зоны обогрева (рис. 6.29). На входе в обогреваемый участок организуется стабилизированное течение. Минимальная длина адиабатического участка должна быть не менее SQd, чтобы на выходе из него восстанавливалось развитое турбулентное течение при постоянных физических свойствах. Записывают соотношения для перепадов давления на обогреваемом Др и адиабатическом Др участках. Для частного случая течения в горизонтальной трубе (ДРгид 0) имеем [c.399]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...