Теплоустойчивые стали мартенситного

Теплоустойчивые стали мартенситного класса [c.341]

ТЕПЛОУСТОЙЧИВЫЕ СТАЛИ МАРТЕНСИТНОГО КЛАССА, ПРИМЕНЯЕМЫЕ ПОСЛЕ ОТЖИГА [c.341]

Теплоустойчивые стали (ГОСТ 20072—74) перлитного и мартенситного классов предназначены для деталей, работающих в нагруженном состоянии при температуре до 600 С в течение длительного времени. [c.56]

Сварка теплоустойчивых перлитных и высокохромистых сталей. Теплоустойчивые стали перлитного и мартенситного классов занимают основной объем в выпуске сварных конструкций энергетических машин. Наибольшее распространение получили малоуглеродистые, хромомолибденовые и хромомолибденованадиевые стали, а также стали на базе 12% хрома. Для [c.208]

По уровню прочности стали и сплавы, используемые при высоких температурах, могут быть в первом приближении разделены на следующие 5 групп. Ниже 300- 350" С наибольшую прочность имеют простые конструкционные стали, обработанные на высокую прочность. Для работы при этих температурах, например барабанов котлов, нет необходимости в применении специальных теплоустойчивых сталей. Для работы в интервале 350—550° С оптимальными являются сравнительно слаболегированные теплоустойчивые стали перлитного и бейнитного классов. Для температур 500—600° С целесообразно использовать высокохромистые жаропрочные стали мартенситного класса на базе 12% хрома при температурах 550—700° С — аустенитные жаропрочные стали, а при 650—900° С — сплавы на никелевой и кобальтовой основах. [c.30]

Теплоустойчивые стали перлитного, бейнитного и мартенситного классов [c.170]

В комбинированных сварных конструкциях из разнородных сталей высокотемпературных установок находят применение стали разного уровня жаропрочности. По сочетанию свариваемых сталей они могут быть разделены на конструкции из сталей одного структурного класса, но разного легирования (конструкционные с теплоустойчивыми сталями, аустенитные стали разного уровня жаропрочности) и конструкции из сталей разного структурного класса, среди которых наиболее распространены соединения перлитных сталей с аустенитными и мартенситными или ферритными высокохромистыми сталями. Основные типы подобных конструкций, условия их сварки и требования к их работоспособности изложены в монографии автора [29]. [c.251]

Тип электродов регламентирует также ГОСТ 10052—75, который устанавливает требования к электродам для сварки высоколегированных сталей с особыми свойствами и распространяется на электроды для ручной дуговой сварки коррозионностойких, жаропрочных и жаростойких высоколегированных сталей мартенситного, мартенситно-ферритного, ферритного, аустенит-но-ферритного, аустенитно-мартенситного и аустенитного классов. ГОСТ 10051—75 определяет требования к электродам для ручной дуговой наплавки поверхностных слоев с особыми свойствами. Тип электродов зависит от химического состава наплавленного металла и его твердости при нормальной температуре. Система обозначения типа электродов в указанных стандартах за некоторыми изменениями аналогична системе, принятой в ГОСТ 9467—75 для теплоустойчивых сталей. В типе электродов по ГОСТ 10052—75 цифры, указывающие на содержание химического элемента, не проставляют, если элементов в наплавленном металле в среднем содержится менее 1,5 %. При среднем содержании кремния до 0,8 и марганца до 1,6 % их условные обозначения не проставляют. В ГОСТ 10051—75 буквы ЭН обозначают [c.58]

Настоящий стандарт распространяется на легированную теплоустойчивую сталь перлитного и мартенситного классов горячекатаную и кованую диаметром или толщиной до 200 мм, калиброванную, изготовляемую в прутках, полосах и мотках, [c.29]

Повышенная склонность легированных сталей к закалке по сравнению с углеродистыми объясняется увеличением устойчивости переохлажденного аустенита и уменьшением скорости роста перлитных образований. Поэтому характер и скорость структурных превращений в околошовной зоне в значительной степени зависят от физико-химических свойств легирующих элементов и их концентрации, от скорости охлаждения в процессе сварки, которая будет тем больше, чем ниже начальная температура свариваемой стали. Низкая теплопроводность теплоустойчивых сталей в сочетании с крупнозернистым аустенитом и быстрым охлаждением способствуют появлению трещин в околошовной зоне, образование которых происходит в процессе мартенситных превращений при температуре 150—200°С, когда металл обладает малой пластичностью и высокой прочностью. Существенное значение в образовании трещин при этих процессах имеют также и напряжения, возникающие вследствие выделения молекулярного водорода, локализующегося в малых объемах [9]. Аустенитные превращения, окруженные жесткой мартенситной средой, и напряжения резко снижают способность металла воспринимать пластические деформации, что приводит к хрупкому разрушению в виде надрывов или отдельных трещин, достигающих значительных размеров. [c.46]

Конструкции из аустенитных, мартенситных и ферритных жаропрочных, теплоустойчивых сталей, многих алюминиевых, титановых, медных, магниевых и других сплавов также успешно свариваются в среде защитных газов. [c.23]

Для теплоустойчивых и жаропрочных сталей перлитного, бейнитного, мартенситного и аустенитного классов, а также для сплавов на никелевой основе в настоящее время находят основное применение карбидное и интерметаллидное упрочнения. При реализации эффекта карбидного упрочнения основными легирующими элементами являются в сталях с решеткой а — Fe хром, молибден, ванадий и иногда ниобий в аустенитных сталях — хром, молибден, титан и ниобий. Эффект карбидного упрочнения определяется стойкостью карбидов и наибольший при использовании карбидов типов Ti , Nb и V , в состав которых не входит основной элемент — железо. За счет карбидного упрочнения может быть сохранена удовлетворительная длительная жаропрочность сталей с решеткой а—Fe до 550—570° С, а аустенитных сталей до 650° С. В сплавах на никелевой основе карбидное упрочнение не используется ввиду его нестабильности при температурах выше 650° С. [c.32]

Вопросы хрупких разрушений ири комнатной температуре сварных узлов высокотемпературных установок являются актуальными также и при изготовлении их из теплоустойчивых и жаропрочных Сг-Мо, Сг-Мо-У и высокохромистых мартенситных сталей. Применяемые температуры отпуска для них обычно обеспечивают восстановление свойств околошовной зоны и отсутствие разрушений при испытаниях. В то же время отклонение от заданных режимов и в первую очередь недоотпуск могут вызвать разрушение узла в процессе его монтажа. [c.88]

Необходимый уровень прочности и теплоустойчивости этих сталей в значительной степени определяется упрочнением вследствие фазового наклепа при мартенситном прев-раш,ении и последуюш,ем дисперсионном твердении при отпуске или в процессе эксплуатации [c.311]

Стали углеродистые нержавеющие аустенитные ферритные. теплоустойчивые мартенситные осадочно-закален ные..... [c.55]

Конструкции из аустенитных, мартенситных и ферритных сталей, жаропрочных, теплоустойчивых, многих алюминиевых, титановых, медных, магниевых и других сплавов успешно свариваются в защите нейтральных газов. Вольфрамовым электродом, как правило, сваривают изделия малых толщин (от долей миллиметра до нескольких миллиметров), плавящимся — изделия средних и больших толщин. Соединения при сварке в среде защитных газов при малой толщине выполняют как без присадки, так и с присадкой металла (рис. 4-2). [c.41]

Б. Низко- и среднелегированные хромистые стали, теплоустойчивые и высокопрочные (перлитные и мартенситные) [c.312]

В. Высоколегированные стали с 12% Сг, теплоустойчивые и высокопрочные (мартенситные и полуферритные) [c.315]

Теплоустойчивые стали мартенситного класса — Виды поставляемого полуфабриката 343 — Длительная Прочность 343 — Марки 341 — Механические свойства 342 — Предел ползучести 343 — Температура применения 341 — Технологическне свойства 343 — Химический состав 341 [c.385]

Особого внимания заслуживает контроль свойств крупногабаритных отливок и поковок для сварных узлов. В ряде случаев их сертификатные свойства также выдаются на основании испытаний образцов, вырезанных из контрольных планок, термообрабатываемых вместе с деталью. В то же время, как было указано в главе И, широко распространенные теплоустойчивые и жаропрочные стали перлитного и феррито-мартенситного классов, являясь термически упрочняемыми, могут заметно менять свои свойства в зависимости от относительно небольших изменений температуры нагрева и скоростей охлаждения. В практике изготовления ряда крупногабаритных деталей (корпусов арматуры, цилиндров и т. п.) из легированных теплоустойчивых сталей марок 20ХМФЛ, 15Х1М1Ф и др. имели место случаи, когда свойства образцов, вырезанных из контрольных планок, являлись удовлетворительными, в то время как свойства материала узлов были ниже требуемых. [c.95]

По сравнению с широко применяемыми в российской теплоэнергетике теплоустойчивыми низколегированными хромомолибденовыми и хромомолибденованадиевыми сталями более жаропрочными являются высокохромистые стали мартенситно-ферритного класса и хромоникелевые аустенитные стали (табл. 5.12 и 5.13, рис. 5.24). Высоколегированные жаропрочные стали могут применяться для изготовления коллекторов и паропроводов с температурой 545. .. 560 °С и давлением 14 и 25,5 МПа, так и с более высокими параметрами пара (с температурой 580. .. 600 °С и давлением 29. .. 30 МПа). Выбор этих сталей определяется благоприятным сочетанием их достаточно высокой жаропрочности и длительной пластичности с учетом освоенности сталей промышленностью. [c.313]

В более легированных теплоустойчивых сталях, напри мер 12Х2МФСР, превращение аустенита в верхней области температур с образованием полигонального феррита и пер Лита происходит только частично и при малых скоростях охлаждения (менее 1—5°С/мин), при больших скоростях охлаждения сталь имеет бейнитную, а при закалке —преимущественно мартенситную структуру [c.306]

Повышение рабочих температур паросиловых установок потребовало применения в качестве теплоустойчивых сталей с 12% Сг Эти стали в зависимости от содержания углерода и режима термической обработки могут иметь фер рито мартенситную или мартенситную структуру [c.311]

Приведенные в настоящем Марочнике теплоустойчивые стали применяются в энергомашиностроении и нефтеперерабатывающем машиностроении для, литых и деформируемых (кованых и катаных) деталей котлов и турбин высоких и сверхвысоких параметров пара, аппаратов, работающих под давлением, и др. Среди теплоустойчивых сталей 12 марок относятся к перлитному классу малолегированных сталей (сумма легирующих элементов не превышает 4%) и 9 марок высокохромистых сталей, мартенситного или мартенситно-ферритного класса. [c.353]

Стали, одновременно легированные Сг, Мо и V, относятся к категории теплоустойчивых сталей (15ХМ, 15ХФ, 20Н2М и т. д.). По структуре в нормализованном состоянии теплоустойчивые стали могут быть перлитного и мартенситного классов. [c.426]

Конструкционные стали, одновременно легированные углеродом, молибденом и хромом, относят к теплоустбйчивым сталям. По структуре в нормализованном состоянии теплоустойчивые стали могут быть перлитного и мартенситного классов. Для этих сталей применяют электродуговую сварку (ручную, автоматическую и в среде защитных газов). [c.251]

Содержание углерода в металле шва при сварке перлитных теплоустойчивых сталей обеспечивается сварочными материалами в пределах 0,06—0,12%. Подобное содержание углерода гарантирует необходимый уровень длительной прочности швов при достаточной стойкости сварных соединений против образования трещин. При сварке мартенситных и мартенситно-ферритных 10—12%-ных хромистых сталей содержание углерода в швах составляет обычно 0,12—0,17%. Это объясняется необходимостью поддержания количества структурно-свобод-ного феррита (б-феррита) в металле шва на низком уровне. Прп увеличении содержания структурно-свободного феррита более 10% порог хладноломкости швов сдвигается в область положительных температур, а длительная прочность 11х резко снижается [2]. [c.87]

ГОСТ 10052—75 устанавливает типы и основные требования к электродам для ручной дуговой сварки высоколегированных сталей с особыми свойствами. В нем предусмотрены электроды для сварки коррозионно-стойких, жаропрочных и жаростойких высоколегированных сталей мартенситного, мартенситно-фер-ритного, ферритного, аустенитно-ферритного и аустенитного классов, всего 49 типов. Типы этих электродов обозначаются так же, как теплоустойчивых электродов. Кроме гарантированного химического состава ГОСТ устанавливает особые требования к отдельным группам этих электродов, в частности содержание ферритной фазы в наплавленном металле, отсутствие склонности к межкристаллитной коррозии, максимальную рабочую температуру, при которой регламентированы показатели длительной прочности наплавленного металла, ма1 симальную рабочую температуру сварных соединений, при которой допускается применение э.яектродов при сварке жаропрочных сталей. Все эти показатели в виде цифровых индексов указываются при условном обозначении электродов. [c.138]

Теплоустойчивые стали перлитного и мартенситного классов предназначены для деталей, работающих в нагруженном состоянии при температуре до 600. С в течение длительного времени. Перлитные теплоустойчивые стали предназначены для длительной эксплуатации при температурах 450-5-580. С применяются в основном в котлотурбостроении для изготовления паропроводных и па-роперегревательных труб. [c.552]

Мартенситные теплоустойчивые стали предназначены для изделий, работающих при температурах 450-ь600. С отличаются от перлитных сталей повышенной жаростойкостью в атмосфере пара или топочных газов. [c.552]

Теплоустойчивые стали. К теплоустойчивым относятся жаропрочные углеродистые и низколегированные стали, а также хромистые стали мартенситного класса, используемые в энергетическом машиностроении для изготовления котлов, сосудов пароперегревателей, паропроводов, деталей паровых турбин и теплосилового оборудования, а также деталей, работающих при повышенных температурах. Рабочая температура теплоустойчивых сталей достигает 600—650 °С, а ресурс работы — обычно 10 -2-10 ч. Поэтому основными требованиями к этим сталям являются сохранение заданных значений длительной прочности и сопроттления ползучести в течение всего ресурса работы, а также достаточная пластичность и свариваемость и низкая стоимость. [c.274]

При использовании термически упрочняемых теплоустойчивых и высокохромистых мартенситных сталей в резу.тьтате термического цикла сварки на участке зоны термического влияния, [c.56]

Не исследовались аустенитные стали, упрочняемые в результате дисперсионного твердения выделениями карбидов и интерметаллидов. Основанием для этого послужило следующее 1) необходимость введения в состав стали значительных количеств никеля неизбежно приводит к удорожанию материала 2) известные аустенитные стали с никелем содержат, как правило, углерода не более 0,1 %, что предопределяет их незначительное упрочнение за счет выделившихся при старении карбидов. Выделение интерметал-лидных фаз в этом случае не обеспечивает высокой твердости стали при температурах, близких к комнатной. Это обстоятельство, по мнению авторов работы [11], может приводить к преждевремейному смятию рабочей поверхности уже на начальных стадиях эксплуатации, если штампы работают при повышенных давлениях . При выборе же дорогостоящих сплавов на основе никеля для исследований преследовалась цель сравнительной оценки потенциальных возможностей мартенситных и аустенитных сталей по отношению к значительно более теплоустойчивым материалам. [c.56]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...