Предел временного сопротивления выносливости

В качестве исходной величины для определения предельных напряжений выбирают одну из нормативных механических характеристик материала для пластичных материалов при статическом нагружении — предел текучести а, для хрупких материалов при статическом нагружении — временное сопротивление 0 для любых материалов при циклическом изменении нагрузки — предел выносливости (усталости) (см. 2 гл. XV). [c.139]

Зная величину временного сопротивления Од, можно найти приближенные значения предела выносливости по следующим эмпирическим соотношениям для углеродистой стали = (0,4 - - 0,45) (Тп для легированной стали (Т 1 = 0,35 Ов -Ь (7—12)даН/мм для чугуна о 1 = 0,4 Ов для цветных металлов о = (0,24 -ь - 0,5) о . [c.225]

Предел выносливости клеевого соединения при пульсационном цикле оценивают около 0,7 временного сопротивления, при повторном ударном 0,2. [c.79]

Испытания на растяжение проводят в соответствии с ГОСТ 1497—84, на ударный изгиб — по ГОСТ 9454—78, усталостные испытания — по ГОСТ 25.502—79. Значения пределов выносливости даны с указанием базы испытания (числа циклов), а также в зависимости от предела текучести, временного сопротивления разрыву и твердости. [c.9]

Пределы выносливости для симметричного цикла изгиба могут быть вычислены с помощью характеристик статической прочности (например, временного сопротивления Ов) по следующим эмпирическим соотношениям [c.280]

Имея величину временного сопротивления Ов, пределы выносливости стали при симметричном цикле можно приближенно найти по следующим эмпирическим соотношениям соответственно для растяжения — сжатия, изгиба и кручения [c.662]

В качестве предельного напряжения для пластичных материалов обычно принимают предел текучести, для хрупких —предел прочности (временное сопротивление). При повторно-периодических нагрузках роль предельного напряжения играет предел выносливости. [c.20]

Таблица 217. Предел выносливости при изгибе с вращением и кручении в зависимости от временного сопротивления стали состава, % 0,20 С 0,18 Si 0,38 Мп 1,56 Сг 4,20 Ni 0,06 Мо 0,79 W (1), 0,16 С 0,19 Si 0,38 Мп 1,43 Сг 3,77 Ni 0,08 Мо

Наименьший предел выносливости получается при симметричном цикле он обозначается р . Для всех других циклов значение предела выносливости лежит в интервале между p i и временным сопротивлением рв- [c.38]

Рис. 93. Соотношение между временным сопротивлением и пределом выносливости титановых сплавов — Х = 0,5оц 2ст,х = О.боц 3 — -1 =

На рис. 93 суммированы фактические данные по соотношению о а для титановых сплавов по отечественным и зарубежным данным. Из рис. 93 видно, что имеется несколько больший разброс, чем у сталей, но соотношение q = (0,4...0,6) а,, сохраняется, как показали подсчеты, с вероятностью более 90 % [93]. Таким образом, среднее соотношение предела выносливости и временного сопротивления такое же, как у стали. [c.141]

Рис. 95. Зависимость предела выносливости надрезанных образцов (а = 2,8-г3,43) сплавов и сталей от временного сопротивления о

Отношение предела выносливости при изгибе к пределу выносливости при растяжении-сжатии не зависит от содержания углерода, степени легированности и временного сопротивления стали (указанный диапазон характеризует степень рассеяния экспериментальных данных). Предел выносливости при кручении сплошных образцов выше, чем при кручении тонкостенных [3]. [c.21]

Используя корреляционные зависимости предела выносливости от временного сопротивления и связь пределов выносливости при изгибе и растяжении-сжатии, предлагаются для определения начального уровня напряжения следующие формулы [c.78]

Отношения предела выносливости к временному сопротивлению и предела выносливости к истинному сопротивлению разрыву для ста. не являются стабильными и растут с повышением температуры. Применительно к алюминиевым сплавам предел выносливости наиболее тесно связан с временным сопротивлением разрыву i[82]. [c.100]

В первом приближении для железа и стали в литом и деформированном состояниях отношение временного сопротивления к пределу выносливости, определенному на гладких образцах при изгибе с вращением, равно 0,5. Для сталей с Ов выше 1400 МН/м (140 кгс/мм ), а также для надрезанных образцов отношение не имеет ПОСТОЯННОЙ величины. Для магниевых, медных и никелевых сплавов это отношение равно 0,35. У алюминиевых сплавов в силу повышенного рассеяния результатов линейной зависимости не установлено. [c.100]

При испытании специальных плавок сталей [113] установлено (табл. 7), что легирование стали хромом, никелем, марганцем, кремнием до 5 % не повышает сопротивления коррозионной усталости отожженной среднеуглеродистой стали. При введении 1-2 % каждого из легирующих элементов условный предел выносливости, как правило, уменьшается с 80 до 30—50 МПа. При увеличении содержания указанных легирующих элементов до 5 % существенно повышается предел выносливости в воздухе и практически не меняется условный предел коррозионной выносливости среднеуглеродистой стали, что ставит под сомнение эффективность применения легированных сталей для изготовления изделий, работающих в условиях коррозионной усталости без дополнительной защиты. Определенной взаимосвязи между временным сопротивлением, пределами выносливости и коррозионной выносливости не обнаружено. [c.53]

В заключение необходимо отметить, что увеличение временного сопротивления углеродистых, низколегированных и высокопрочных нержавеющих сталей до 1600—2000 МПа вследствие изменения их химического состава или термообработки приводит к повышению предела выносливости образцов до 700—800 МПа и не оказывает заметного влияния на условный предел коррозионной выносливости. Последний при Л/=5 10 цикл на- [c.65]

Существует множественная корреляционная связь между пределом выносливости и другими характеристиками прочности (предел текучести, временное сопротивление и относительное удлинение). Поскольку ЭМО относится к таки.м способам поверхностного упрочнения, которые существенно повышают износостойкость деталей и одновременно их выносливость, то рассмотрим эффективность существующих способов поверхностного упрочнения. [c.59]

Рис. 64. Соотношение между временным сопротивлением (Стд) и пределом выносливости (a i) титановых сплавов по отечественным (о) и зарубежным (х) данным

Отожженная при 650 С латунь Л60 имеет временное сопротивление = = 370 МПа, относительное удлинение н сужение соответственно 6=56% ijj = 61 %, предел выносливости = = 151 МПа при 400-10 циклов. При испытании в растворе хлористого натрия Ов 382 МПа S = 48 % ij5 = = 69/6 = 172 МПа при 10 X X 10 циклов. [c.95]

Состояние поверхности деталей, концентраторы напряжений, окружающая среда, температура и прочие факторы настолько сильно влияют на сопротивление усталости, что сама по себе усталостная прочность металла гладких шлифованных образцов не является сколько-нибудь показательной. Кроме того, между пределом выносливости a i образцов и временным сопротивлением разрыву для сталей существует довольно устойчивая зависимость (рис. 12), которую можно использовать для расчетного определения предела выносливости на основе кратковременных испытаний на растяжение [81]. В большинстве случаев испытания на усталость ведут при напряжениях от изгиба или кручения. Реже применяют осевые (растяжение-сжатие) или сложные нагрузки (изгиб -f кручение и др.). При этом различают испытания при заданных величинах напряжений (мягкая нагрузка) и деформаций (жесткая нагрузка). В последнем случае усталостной характеристикой испытуемого объекта является предельная величина [c.19]

Сопротивление усталости сталей при повышенных температурах находится в наиболее тесной связи с временным сопротивлением разрыву при соответствующей температуре (как это имеет место и при температуре 20° С). Отношение предела выносливости к временному сопротивлению разрыву при различных температурах находится в пределах 0,45—0,60. При повышенных температурах длительное действие статических нагрузок вызывает ползучесть металла. Предел ползучести с повышением температуры быстро падает, и опасные для деталей деформации или разрушения могут происходить при напряжениях значительно ниже пределов выносливости. Как правило, стали и сплавы, хорошо сопротивляющиеся ползучести, хорошо сопротивляются и усталости. [c.30]

Наряду с указанными характеристиками для суперсплавов имеют важное значение и такие свойства, как кратковременный предел прочности (временное сопротивление) - а , физический и условный предел текучести — Oq 2> предел выносливости при симметричном повторном изгибе при вращении образца a i. Уровень всех этих свойств за время развития металлургии суперсплавов непрерывно увеличивается. [c.302]

Рис. 9.15. Зависимость предела выносливости при изгибе от временного сопротивления среднеуглеродистых сталей с различной структурой

Волокнистые материалы 635 Временное сопротивление (Выносливости предел ( r i) 83 Выносливость ограниченная 83 Вязкость 63 [c.643]

Имея величину временного сопротивления Рд, пределы выносливости стали при симметричном цикле MOH LHO приближенно найти по следующим эмпирическим соотношениям соответствеиью для растя- кгс/ т ження — сжатия, изгиба и круче-ни я [c.597]

Кроме диаграмм предельных напряжений цикла для оценки влияния среднего напряжения цикла строят диаграммы предельных амплитуд цикла (диаграмма Хэйга) (рис. 57), которые характеризуют зависимость между значениями предельных амплитуд и амплитуд цикла Оа- В результате получают траничную линию амплитуд напряжений цикла, точка пересечения с которой с осью ординат (а, - 0) дает значение предела выносливости при знакопеременном напряжении, а на пересечении с осью абсцисс (сТа = 0) получается ква-зистатическое временное сопротивление Ов. [c.91]

Большое влияние на предел выносливости окалывает коррозия. На рис. 12.23 показано снижение коэффициента Кр ъ зависимости от временного сопротивления стали при различной выдержке в условиях коррозии до испытания на усталость. [c.496]

Таблица 72. Пределы выносливости стали 20ХНЗА при симметричных циклах изгиба с вращением, растяжения — сжатия и кручения на базе 10 циклов в зависимости от временного сопротивления и предела текучести [31]

Таблица 72. <a href="/info/75650">Пределы выносливости стали</a> 20ХНЗА при <a href="/info/6097">симметричных циклах</a> изгиба с вращением, растяжения — сжатия и кручения на базе 10 циклов в зависимости от <a href="/info/1472">временного сопротивления</a> и предела текучести [31]

На рис. 95 представлена зависимость предела выносливости надрезанных образцов от временного сопротивления сплавов. Для построения графика использовали результаты отечественных и зарубежных исследований. Отечественные данные получены при испытании образцов с острым надрезом теоретический коэффициент концентрации, вычисленный по Нейберу, был равен 2,8-гЗ,43. Зарубежные данные получены при т 2,64- 4,0. Результаты испытаний укладываются в довольно узкую пологу разброса. Это дало основание некоторым исследователям [92, 93] пр.дложить устойчивое соотношение между временным сопротивлением и усталостной прочностью образцов с концентраторами напряжения. I [c.143]

Рис. 5. Схемагичйское изображение полной кривой усталости —временное сопротивление (7 — напряжение верхнего разрыва сг" — напряжение нижнего разрслаа (второй разрыв) критическое напряжение (третий вид разрыва — предел выносливости, циклический предел текучести — циклический предел упругости — критическое число циклов о Ир—константы

Рис. 5. Схемагичйское изображение <a href="/info/482802">полной кривой усталости</a> —<a href="/info/1472">временное сопротивление</a> (7 — напряжение верхнего разрыва сг" — напряжение нижнего разрслаа (второй разрыв) <a href="/info/5967">критическое напряжение</a> (третий вид разрыва — <a href="/info/1473">предел выносливости</a>, <a href="/info/190016">циклический предел</a> текучести — <a href="/info/190016">циклический предел</a> упругости — <a href="/info/29302">критическое число</a> циклов о Ир—константы

Борирование в зависимости от марки стали увеличивает временное сопротивление на 1-8%, ударную вязкость на 4—8%, предел выносливости на 30% для гладких образцов и на 40—1007а для образцов с надрезом. Борирование повышает предел выносливости стали на 10—15%, причем эффект упрочнения несколько меньше для стали с низким содержанием углерода. [c.47]

Характерным примером сталей ферритного класса является сталь 12X17 (табл. 9). Отожженная при 780 и 850°С, она имеет предел выносливости соответственно 240 и 270 МПа, Закалка стали от 1100°С с последующим отпуском при 580 и 550°С привела к повышению временного сопротивления на 140-150 МПа и не оказала существенного влияния на предел выносливости. Условный предел коррозионной выносливости этой стали составляет 130—150 МПа и мало зависит от режимов термической обработки. [c.61]

Сталь 12Х17Н2 после закалки и отпуска при 530 и 680°С имеет предел выносливости около 460 МПа. Применение дополнительного отпуска при 400 и 550°С для снятия остаточных напряжений растяжения, возникающих при механической обработке образцов, обеспечивает повышение предела выносливости до 500 МПа и выше. Эта сталь после закалки содержит значительное количество равноосных зерен -феррита, являющихся наиболее слабой структурной составляющей стали. При статическом растяжении упрочненная закалкой матрица, благодаря ее равномерному нагружению, оказывает заметное влияние на повышение временного сопротивления, чего не наблюдается при циклическом нагружении, где решающую роль играют структурные концентраторы напряжения, к которым можно отнести зерна 6-феррита. [c.61]

У ряда материалов, например, углеродистых и низколегированных сталей, повышение температуры от комнатной до 200—250°С приводит к некоторому повышению их временного сопротивления, пределов текучести и выносливости. Поэтому положительное влияние коррозионной среды как охлаждающего агента на долговечность этих металлов не должно проявлятся. [c.63]

Рис. 28. Зависимость между временным сопротивлением о , пределом выносливости а при испытании в воздухе (1, 2) и условным пределом коррозионной выносливости при испытании в 3 %-ном растворе Na I при Ы= Ъ 10 цикл (/, //) образцов углеродистых и низколегированных сталей (1, /) и нержавеющих сталей [г, II), содержащих 12-17 % Сг

Рис. 28. <a href="/info/740278">Зависимость между временным</a> сопротивлением о , <a href="/info/1473">пределом выносливости</a> а при испытании в воздухе (1, 2) и <a href="/info/25661">условным пределом</a> коррозионной выносливости при испытании в 3 %-ном растворе Na I при Ы= Ъ 10 цикл (/, //) образцов углеродистых и <a href="/info/58326">низколегированных сталей</a> (1, /) и <a href="/info/51125">нержавеющих сталей</a> [г, II), содержащих 12-17 % Сг

При таком подходе величины, от которых зависит значение [а] (или Рпрея — при расчетах по предельным нагрузкам), т. е. предел текучести От и временное сопротивление ав (а также и пределы выносливости а 1 и сто), должны рассматриваться как случайные величины, распределение которых можно принять по закону Гаусса. Обычно при расчетах значения этих механических характеристик (стт, Ств, ст-1. Сто) нормируются по нижнему пределу, однако фактические их значения оказываются чаще всего гораздо выше этих минимальных. [c.189]

Ориентировочно предел выносливости t i для сталей составляет 0,4-н 0,5 от временного сопротивления Более точные данные приведены в специальной литературе. [c.326]

Между пределом выносливости сг 1 и временным сопротивлением Ов существует определенная [c.104]

Однако быстрое охлаждение вызывает сильное переохлаждение аустенита, что уменьшает количество свободного феррита и приводит к образованию тонкой ферритно-цементитной структуры (троостит, сорбит). После закалки следует отпуск, чаще самоот-пуск за счет теплоты, сохранившейся при неполном охлаждении при. закалке. После упрочнения сортового проката временное сопротивление о в возрастает в 1,5—2,0 раза при сохранении bu o кой пластичности и понижении порога хладноломкости. Одновременно повышается и предел выносливости. Термическая обработка с прокатного нагрева позволяет сэкономить 10—50 % металла для изготовления конструкций, дает экономию энергетических ресурсов и позволяет в ряде случаев заменить легированные стали термически упрочненными углеродистыми сталями. [c.257]

Композиционные материалы отличаются от обычных сплавов более высокими значениями временного сопротивления и предела выносливости (на 50—100 %), модуля упругости, коэффициента жесткост(1 Ely) и пониженной ск..тонностью к трещинообразова-нию. Применение композиционных материалов повышает жесткость конструкции при одновременном снижении ее металлоемкости. [c.423]

Пружинные стали общего назначения в первую очередь должны обладать теми же свойствами, что и общие машиностроительные конструкционные стали, т. е. высокими показателями прочности (временное сопротивление, предел текучести, предел выносливости), высокими значениями сопротивления разрушению, а также, что особенно важно для их применения, высокими значениями предела упрогости и релаксационной стойкости. [c.105]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...