см уменьшения допускаемых напряжений

Соединения точечной сваркой работают преимущественно на срез. При расчете полагают, что нагрузка распределяется равномерно по всем точкам. Неточность расчета компенсируют уменьшением допускаемых напряжений (см. табл. 3.1) [c.63]

Определить размеры сечения, пользуясь таблицей коэффициентов уменьшения допускаемых напряжений, если допускаемое напряжение при сжатии [0 1 = 150 кГ см . Концы бруса закреплены шарнирно, [c.202]

Пользуясь табл. 5 Приложения на стр. 482, находим (х= 1,15. Выберем коэффициент уменьшения допускаемого напряжения гро = 0,6. Находим / = 22 500/4-1200-0,6 = 7,82 см . [c.385]

Род напряжения Способ образования отверстия под заклепку Допускаемые напряжения, кГ/см Коэффициент V уменьшения допускаемых напряжений при переменных и знакопеременных нагрузках [c.248]

Для А,=50 коэффициент уменьшения допускаемого напряжения Ф=0,89 (см. стр. 119). [c.124]

Пример 68. Определить, пользуясь таблицей коэффициентов уменьшения допускаемых напряжений, допускаемую нагрузку на стержень из стали марки Ст. 3 круглого сечения й = 12 см, длиной I = 3, м с шарнирным закреплением концов ( i = 1). Основное допускаемое напряжение [а] = 1600 кГ/см , модуль продольной упругости Е = 2,1 -10 кГ/сж. Найти, с каким коэффициентом запаса устойчивости будет работать стержень прн сжимающей нагрузке, равной допускаемой. [c.289]

Для уменьшения колебаний изолируемой установки при пусках и остановках машин необходимо предусматривать применение виброизоляторов, обладающих демпфирующими (гасящими) свойствами. Это достигается за счет применения демпферов вязкого трения или комбинированных виброизоляторов из стальных пружин и резиновых элементов. При устройстве комбинированных виброизоляторов целесообразно применять пористую резину, которая имеет динамический модуль упругости Ец =5 15 кгс/см и допускаемое. напряжение [а] = [c.359]

Р д—площадь поперечного сечения опоры в точке В в см ф—козфициент уменьшения допускаемого напряжения на сжатие при учёте продольного изгиба, вычисляемый с достаточной для практики точностью по формуле [c.83]

Ф — коэффициент продольного изгиба, или коэффициент уменьшения основного допускаемого напряжения на сжатие, зависящий от материала стержня и его гибкости (см. табл. 2.3). [c.317]

Из расчетных формул видно, что напряжения зависят от размеров сечений звеньев и соотношений радиусов о/ зд> поэтому толщина звеньев при одинаковых допускаемых напряжениях уменьшается по мере уменьшения размеров сечений. Применяя для звеньев разные по прочности стали, можно сделать входные сечения и их более напряженные части толще и наоборот. На этом основано применение для комбинированных спиральных камер сталей разных толщин и марок (см. III,3 и II.2). [c.68]

Заметим, что для участков Xg — Ху и Хт — Хо попытка уменьшения толщины (см. на фиг. 35 точ-f/ tt tt ir ки Zg— 7 и т.д.)оказалась недопустимой, так как на этих участках резко возрастает величина эквивалентного напряжения за счет возникновения сжимающих окружных напряжений, при сниженных допускаемых напряжениях, в связи с относительно высокой температурой диска у обода. Поэтому, начиная с г= Ъсм (от лгд) до обода (до радиуса г = 16,9 см), толщина диска принята постоянной. [c.256]

В противном случае допускаемое напряжение при расчете деталей в месте стыка снижают с учетом уменьшения прочности материала в зоне термического влияния. При переменных нагрузках допускаемые напряжения понижают по сравнению со статическими, так же как и для стыковых соединений дуговой сваркой (см. ниже). [c.77]

Основным критерием работоспособности этих резьб является износостойкость. В целях уменьшения износа применяют антифрикционные пары материалов (сталь — чугун, сталь — бронза и др.), смазку трущихся поверхностей, малые допускаемые напряжения смятия [<Гсм]. Величина а а в ходовой резьбе определяется такой же формулой, как и в крепежной [см. формулу (1.13)], а именно [c.311]

При проверке устойчивости элементов, подверженных продольному изгибу, допускаемые напряжения понижаются умножением на коэфициент уменьшения 9 (см. табл. 12, стр. 93-). [c.906]

Для бронзовых втулок с стальными осями принимают д = = 100 кг см . Для уменьшения вредных сопротивления движению ходовые колеса устанавливаются на подшипниках качения, которые помещаются в специальных буксах, присоединяемых к раме тележки или к концевым балкам моста. Ходовые колеса для кранов с ручным приводом допускается изготовлять из серого чугуна СЧ 18-36. Оси и валы ходовых колес изготовляются из стали Ст. 5, 30 и 40. Оси рассчитываются на изгиб по допускаемому напряжению [а]из = ЮОО кг/ J t валы рассчитываются на изгиб и кручение по допускаемому напряжению [а]иэ< 1000 1200 кг/см [c.146]

I—длина шва в см, уменьшенная на 1 см для учета ослабления шва в начале и конце а—коэффициент прочности шва, равный 0,65—0,85 [а]дИ допускаемые напряжения соответственно на разрыв [c.162]

В результате расчета диаметр проволоки оказался большим, чем диаметр, который был использован при первоначальном расчете = 1,15 см. Коэффициенты уменьшения допускаемых нагрузок 0 и 1, определяемые диаметром, будут поэтому меньше принятых при расчете, а коэффициент к, зависящий от кривизны витка, будет больше. Идеальные напряжения среза будут меньше и поэтому требуется проведение повторного расчета. По рис. 2.106 и 2.123 определяем как функцию й = 16,3 мм и ю = 9 2 величины Ьд = 0,96 и й = 1,15. С учетом этого получаем [c.253]

Из предыдущего рассмотрения кручения сплошного вала видно (см. рис. 247), что материал только на внешней поверхности вала может быть напряжен до предела, равного допускаемому напряжению. Внутри вала материал работает при более низком напряжении. Поэтому в случаЯх> где уменьшение веса имеет большое значение, например для валов аэропланных двигателей, уместно применять полые валы. [c.243]

Для обеспечения нормального зацепления звеньев калиброванной цепи с гнездами звездочки (см. рис. 84) допускаемую нагрузку на калиброванную цепь (а следовательно, и напряжение смятия между звеньями и их износ) принимают на 35 % меньше, чем на некалиброванную цепь. Это способствует уменьшению вытягивания цепи и сохранению постоянства шага. При нагружении сварной цепи каждое звено вследствие его криволинейной формы испытывает напряжения от растяжения и изгиба в плоскости звена. При огибании гладких блоков и барабанов звено подвергается также изгибу в поперечной плоскости. Существу ющие методы расчета напряжений в звеньях не дают достаточно точных результатов, поэтому расчет сварной цепи ведут по уравнению, аналогичному уравнению (8) для расчета канатов [c.175]

X 1/1 + 1,6 [0,016/(0 8 0,112)]" = 303 -10 Па = 30,3 МПа. На сгатичеосую прочность винт работает с большим запасом. Рассчитаем винт на устойчивость по формуле (9.16), определив предварительно гибкость стержня X, коэффициент уменьшшия допускаемых напряжений момент инерции сечения винта /, площадь сечения А1 и радиус инерции 1. Приведенный момент инерции [формулы (9.9)] /= (3,14-112 /64) (0,4 + 0,6-130/112) = = 8,55-10 мм . Радиус инерции стержня [формула (9.11)] = 0,25-112 /0,4 + 0,6-130/112 = 29,4 мм. Гибкость стержня X [формула (9.10)] вычислим, приняв коэффициент приведения длины винта ц = 1 (рассматриваем винт как стержень с шарнирно опертыми концами), X = 1 1500/29,4 = 51. Коэффициент уменьшения допускаемых напряжений (см. с. 165) = 0,86 при X = 50. [c.169]

Для материала винта (см. табл. 8.17), принимая допускаемый запас прочности [п1=2, получаем [а]=ат-/[п]=360/2 МПа=180 Ж1а ф— коэффициент уменьшения допускаемых напряжений для сжатых стержней выб фается в зависимости от гибкости X, [c.87]

Роликоподшипники. Роликовый радиальный подшипник с короткими цилиндрическими роликами (см. рис. 17.2, <з) предназначен для восприятия радиальных нагрузок. Роликоподшипники очень чувствительны к относительным перекосам колец. Перекосы вызывают концентрацию контактных напряжений на краях роликов (краевой эффект). Для уменьшения концентрации напряжений используют подшипники с модифицированным контактом ролики или дорожки качения делают с небольшой выпу<<-лостью (бомбиной), что приводит к повышению допускаемого угла перекоса с 2 до 6, а ресурса в 1,5—2 раза. Подшипники с бортами на обоих кольцах (см. рис. 17.2, б) могут воспринимать осевую нагрузку при условии, что она не более 0,2...0,4 от радиальной в зависимости от серии подшипника. Расчеты допускаемых [c.429]

Увеличить длину и грузоподъемность стержня (поперечное сечение стержня) можно двумя путями. Из тонкостенных полых стержней, в пустотах которых находится воздух под давлением, изготовим стержень диаметром 200 мм при равномерном расположении пустот их площадь займет приблизительно 200 см , внутреннее допускаемое давление р = =236 кГ1см , площадь сечения стали стержня приблизительно у=257 длина 1=5 м, момент инерции приблизительно равен /у=4458 см радиус инерции i=4,16 см, гибкость Я=120, коэффициент уменьшения основного допускаемого напряжения Ф=0,45, допускаемое усилие по условиям устойчивости Ру = =Ф> уа=190 т, допускаемое усилие за счет подпора Рп= = р п = 23б 200=47,2 т, полное допускаемое усилие Р — = 237,2 г. Устойчивость стержня за счет гидравлического подпора возрастает на [c.110]

Определить толщину стенки цилиндрического сосуда диаметром D = 8 ж, предназначенного для хранения керосина. Максимальная высота заполнения сосуда керосином /г = 7,5 ж. Плотность керосина р = 800 д г/ж Допускаемое напряжение материала сосуда [а] = 70 MhIm (/ 700 кГ/см ). Возможное уменьшение толщины стенки вследствие ее ржавлен 1я при эксплуатации принять 3 мм. Толщина стенки постоянна по всей высоте. Расчет вести по III теории прочности. [c.281]

Допускаемое напряжение [а]=500 кГ/см . При расчете учесть уменьшение толш,ины стенки на 2,8 мм вследствие коррозии. Ответ G мм. [c.94]

Как известно, эти явления могут возникать вследствие различия коэффициентов температурного расширения латуни и стали, а также благодаря разнице в температурах стаканчика и центральной опоры кварцев. Опыт и расчеты показывают, что растяжение стаканчика, равное 0,02 мм, полностью гарантирует от серьезного уменьшения или полного исчезновения предварительного натяга. С другой стороны, подобное растяжение стаканчика примерно в семь раз превышает возможную упругую деформацию (сжатие) кварцевых элементов и их опор при максимально допустимом давлении газов на мембрану (120 кг1см ). Последнее означает, что даже при заметном снижении предварительного натяга упругая деформация деталей центральной силовой линии датчика от воздействия газов не в состоянии полностью снять предварительный натяг кварцевых элементов и, следовательно, нарушить линейность характеристик датчика. В то же время описанные деформации и нагружения деталей датчика не приводят к возникновению напряжений, близких к пределу пропорциональности. Так, напряжения в стенках латунного стаканчика равняются 900—950 кг/с.и- при пределе пропорциональности 3800 кг/см (Л-62). Напряжения в кварцевых элементах — 420 кг1см при допускаемых 600—800 кг1см . [c.166]

Срок службы поршней определяется не столько износом какой-либо его части, сколько повреждениями механического характера и от химико-теплового воздействия. О причинах задирообразования и повышенном износе полуды рабочей части, особенно нижних поршней дизеля ЮДЮО, было сказано несколько выше. Разгарная сетка трещин и прогары головки поршня являются следствием отложения нагара в полости охлаждения, уменьшения подачи масла в поршень, перегрузки дизеля или его отдельных цилиндров, нарушений в работе топливной аппаратуры. Возникновению трещин в бонках и по второму ручью способствуют повышение термического напряжения головки поршня при ухуди1епии его охлаждения, нарушения, допускаемые при сборке резьбовых соединений, потеря жесткости соединения вставки с поршнем (см. 17). [c.191]

Применение высокопрочных углеродистых и легированных сталей для зубчатых колес может быть оправдано необходимостью уменьшения габаритов и массы передачи, а также специфическими условиями ее работы. Например, зубчатые колеса редукторов больших мощностей целесообразно изготовлять из высокопрочных сталей. Увеличение допускаемого контактного напряжения в 1,5 раза приводит к уменьшению межосевого расстояния на 24% [см. формулу (91)], а массы зубчатых колес —более чем в два раза. При / 10...15 кВт применение углеродистых и легированных сталей высокой прочности (при твердости > НВ350) для изготовления зуб- [c.299]

Смотреть страницы где упоминается термин см уменьшения допускаемых напряжений : [c.397] [c.519] [c.522] [c.382] [c.933] [c.250] [c.239] [c.687] [c.63] [c.143] [c.156] [c.83] [c.160] [c.215] [c.349] [c.393] [c.366] [c.410] [c.226] [c.138] [c.699]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...