Поле Профиля продольного сечения

Поле допуска профиля продольного сечения - области на плоскости, проходящей через ось цилиндрической поверхности, ограниченные двумя парами параллельных прямых, имеющих общую ось симметрии и отстоящих друг от друга на расстоянии, равном допуску профиля продольного сечения ТЕР [c.423]

К первой группе, согласно ГОСТ 24643—81 относятся допуски цилиндричности, круглости, профиля продольного сечения, плоскостности, прямолинейности и параллельности. На допуски первой группы распространяется правило о том, что если допуски формы и расположения не указаны, то они должны быть ограничены полем допуска размера. [c.107]

Рис. 8.13. Отклонение и поле допуска профиля продольного сечения

Поле допуска профиля продольного сечения образует в данном случае две области на плоскости, проходящей через ось цилиндрической поверхности, ограничено двумя парами пара. )лельных прямых, имеющих общую ось симметрии (рис. 8.13,б). [c.261]

Предельные отклонения, приведенные в табл. 12, должны непосредственно использоваться в качестве предельных значений нецилиндричности, некруглости, отклонения профиля продольного сечения, огранки и изогнутости. Для выбора предельных значений овальности, конусообразности, бочкообразности и седлообразности указанные в табл. 12 предельные отклонения следует удваивать с последующим округлением результата до ближайшего предпочтительного числа, указанного в этой таблице. При отсутствии указаний о предельных отклонениях формы цилиндрических поверхностей эти отклонения ограничиваются полем допуска на диаметр. [c.61]

Волочение используется для получения заготовок сплошных или полых деталей, сечение которых по всей длине постоянно. Примеры профилей, получаемых волочением, показаны на фиг. 63. На машиностроительных заводах для волочения используют продольно-волочильные или горизонтально-протяжные станки [c.871]

Исследование пучков оребренных труб проводилось в аэродинамической трубе, продольный разрез которой представлен на рис. 1. Труба имела прямоугольное поперечное сечение размером 225 X 250 мм и общую длину 5500 мм. Входной конец трубы был выполнен в виде насадки с очертанием профиля по лемнискате. Выходной конец трубы соединялся с всасывающим патрубком вентилятора 2 типа БК-6 при помощи расходомерной цилиндрической трубы 6. Переход от прямоугольного сечения трубы к цилиндрическому осуществлялся также по лемнискате, что способствовало получению равномерного поля скоростей потока в расходомерной трубе. Расход воздуха регулировался заслонкой 1. [c.125]

На рис. 1 показаны кривые изменения температуры во времени на поверхности лопатки в точке, лежащей на полу-длине профиля, полученные на комбинированной плоской электромодели профильного (/) и продольного (2) сечений лопатки. Из рисунка видно, что кривые практически совпадают, несмотря на. то, что на модели профильного сечения пренебрегали радиальными перетечками тепла, а на модели продольного — осевыми. [c.160]

В поле Обозначение во втором ряду группы выберите Продольный профиль сечения. [c.151]

Прессованием можно получать сплошные и полые профили очень сложной формы поперечного сечения (рис. 149) — трубы с наружными и внутренними продольными и поперечными ребрами, полые профили с несколькими каналами сложной формы и т. п. Размеры и форму поперечного сечения можно плавно или ступенчато изменять по длине профиля. [c.306]

Отклонение профиля продольного сечения — наибольшее расстояние Д от точек образующих реальной поверхности, лежащих в плоскости, проходящей через ее ось, до соответствующей стороны прилегающего профиля в пределах нормируемого участка L (рис. 8.4, в). Поле допуска Т такого отклонения показано на рис. 8.4, в. Отклонение профиля продольного сечения характеризует отклонения от прямолинейности и параллельности образующих. Частными видами отклонения профиля продольного сечения являются конусообразность, бочкообразность и седлообразность. Конусообразность — отклонение профиля продольного сечения, при котором образующие прямолинейны, но не параллельны (рис. 8.4, г). Бочкообразность — отклонение профиля продольного сечения, при которо.м образующие непрямолннейны и диа.метры увеличиваются от краев к середине сечения (рис. 8.4, д). Седло-образность — отклонение профиля продольного сечения, при котором образующ1 е непрямолинейны н диаметры уменьшаются от краев к середине сечения (рис. 8.4, е). [c.176]

Примечания I. Величины, приведенные в таблице, должны непосредственно использоваться в качестве предельных значений нецилиндричности. некруглости. отклонение профиля продольного сечения. о7 ранкн. изогнутости. Для получения предельных значений овальности, конусообразно-сти, бочкообразности и седлообраюности указанные в таблице величины должны удваиваться с последующим округлением результата до ближайшего предпочтительного числа, приведенного в этой таблице. 2. При отсутствии указаний о предельных отклонениях формы 1илипдрическйх поверхностей эти отклонения ограничиваются полем допуска на диаметр. [c.109]

Жидкие металлы существенно отличаются по физическим свойствам от неметаллических жидкостей. Oihh имеют высокие температуры кипения при низких давлениях являются термически устойчивыми характеризуются высокой теплопроводностью, плотностью, а следовательно, и большой интенсивностью теплоотдачи. В отличие от неметаллических жидкостей в жидких металлах процессы молекулярной теплопроводности приобретают важную роль не только в пристеночной области, но и в турбулентном ядре потока. В предельном случае, когда X— оо, а числа Рг— 0, молекулярная теплопроводность становится основным способом переноса тепла, так как интенсивность конвективного теплообмена оказывается ничтожно малой. Температурное поле по поперечному сечению турбулентного -потока в жидких металлах имеет профиль, характерный для течения неметаллических жидкостей при ламинарном режиме в трубах (см. рис. 3-1). Поскольку в жидких металлах Рг -<1, то они характеризуются большой толщиной теплового пограничного слоя, см. уравнение (3-4)] и малой длиной начального участка тепловой стабилизации по сравнению с длиной начального участка гидродинамической стабилизации [см. уравнение (3-6)]. Малая длина участка тепловой стабилизации означает, что в жидких металлах наблюдаются значительные аксиальные температурные градиенты, которые могут иметь порядок величин, одинаковый с радиальными температурными градиентами, что в неметаллических жидкостях не имело места. Поэтому появляется необходимость учета переноса тепла за счет продольной молекулярной теплопроводности в жидких металлах при проведении как теоретических, так и экспериментальных исследований. [c.212]

На примере симметричных профилей, реализующих при обтекании сверхзвуковым потоком минимум волнового сопротивления, показана ключевая роль ограничения на длину профилируемого тела. Из-за него оптимальные тела могут содержать задние торцы, появляющиеся как участки краевого экстремума. По предположению, они газом не обтекаются, а действующее на них донное давление задано и не зависит от формы искомой образующей и от ординаты у. При построении профилей, кроме их длины, обычно задаются площадь продольного сечения Г и другие изопериметрические условия. Даже при р+ = О задний торец необходимо вводить уже для весьма малых Г. Замена оптимальных образующих с торцом на псевдооптимальные с острой кромкой ведет к росту сопротивления на десятки и сотни процентов. Особое внимание уделено случаям, в которых например из-за подвода тепла в донную область, превышает давление набегающего потока Роо- Здесь задний торец есть всегда. При < о, где 0 зависит от р /роо, форма оптимальных образующих такая же, как в задаче без заданного Р, а оптимальная конфигурация представляет собой полую или частично полую галочку . [c.493]

Этапы коррекции этого профиля отражены на рис. 1, б-г. Па РИС. 1, б представлены изомахи, отвечающие его обтеканию композитным газом при использовании фиктивного газа с /3 = 4. В закритической области изомахи даны через АМ = 0.1. Па рис. 1, в при десятикратном уменьшении числа характеристик каждого семейства, нарисована характеристическая сетка, получающаяся в процессе расчета сверхзвукового течения методом характеристик. Там же сплошной кривой и штрихами изображены участки контуров исходного и суперкритического профилей. По сравнению с исходным площадь продольного сечения суперкритического профиля уменьшилась на 6.4%. Рис. 1,8 дает найденное установлением поле чисел Маха, по- [c.259]

Допуск профиля продольного сечеиия Поле допуска профиля про. дсшьиого сечения [c.116]

При исследовании кручения значения нормальных напряжений Ov = Ог могут оказаться весьма существенными. Кручение называется свободным, если роль нормальных напряжений в общей деформации бруса мала в сравнении с ролью касательных напряжений. В противном случае кручение называется стесненным. Стесненность кручения связана со стеснением депланацин поперечных сечений. Например, полый круглый стержень (тонкостенный стержень замкнутого профиля) испытывает свободное кручение без депланации поперечных сечений, как показано на рис. 13.3, а. Этот же стержень, будучи разрезанным вдоль одной из образующих открытый профиль), под действием тех же моментов закручивается с расхождением краев разреза в направлении оси, что приводит к депланации поперечных сечений. В этом случае значения малы и кручение остается свободным, при котором продольные (параллельные оси стержня) волокна не изменяют своей длины (рис. 13.3, б). Однако, если у того же разрезанного вдоль образующей стержня-трубки закреплен один на концов, а к другому приложен крутящий момент, характер напряженно-деформированного [c.292]

Для ламинарного режима результирующий эффект воздействия поля на течение зависит от ориентации и напряженности магнитного поля, а также от формы поперечного сечения канала. В случае продольного магнитного поля характер полностью развитого ламинарного течения не меняется, так как магнитное поле не взаимодействует с потоком из-за параллельности векторов скорости потока v и магнитной индукции B(v B). Если жидкость движется в поперечном магнитном поле (v LB), то в ней индуцируются замкнутые токи, которые приводят к возникновению объемной электромагнитной силы уХВ. Эта сила распределена по сечению канала таким образом, что она ускоряет медленно движущиеся слои жидкости у стенок и тормозит поток в центре канала, уплощая профиль скорости (эффект Гартмана). Уплощение профиля, в свою очередь, приводит к увеличению касательного напряжения на стенках Хст и, следовательно, к увеличению коэффициента сопротивления. На характер течения в поперечном магнитном поле существенное влияние оказывает и проводимость стенок, обусловливающая дополнительные потери напора. [c.60]

При продольном обтекании пучков оребренных стержней и витых труб овального профиля наблюдается значительная ин-тенсиф икация процесса межканального перем.ешивания теплоносителя по сравнению с течением в круглой трубе [9, 39, 48]. Это очень важно для теплообменных аппаратов с заметной неравномерностью поля энерговыделения (теплоподвода) в поперечном сечении пучка. Обычно для определения распределений температуры в пучках оребренных стержней применяется метод расчета элементарных ячеек с учетом эффектов обмена массой, импульсом и энергией между ними, используя для замыкания системы уравнений экспериментально определяемый коэффициент перемешивания д = С,у/С/ [48]. Однако в этом случае при большом числе стержней (труб) в пучке требуются значительные затраты счетного времени на реализацию программы расчета. Поэтому в пучках витых труб для опреде-леция полей температур теплоносителя применяется метод гомогенизации реального пучка [9, 39], который рекомендуется и для расчета температурных полей в пучках оребренных стержней. [c.93]

Значение этого интеграла при постоянном коэффициенте неподобия полей температур и скоростей было вычислено в 4-1. При градиентном течении в общем случае 8=8( ). Так, при изотермическом течении профиль скоростей в сечении отрыва определяется формулой (6-1-9). В то же время в области чисел Re до 10 закон теплообмена почти не зависит от продольного градиента давления и пг=Яго=1/7. [c.100]

Подходящим примером автофургонов с цельным кузовом может быть автомобиль Форд транзит (Ford Transit), показанный на рис. 7.22. Продольные балки основания кузова, расположенные на расстоянии 960 мм одна от другой, имеют омегообразное сечение, высота которого равна 99 мм, ширина — 83 мм, толщина стенок — 1,32 мм. Открытая часть профиля лонжеронов перекрывается панелями пола. Панели пола перекрывают сверху и пять основных поперечин U-образного сечения. [c.181]

Методом конформного отображения Е. А. Ширяев рассмотрел кручение вала с радиальной, а также с продольной дуговой трещиной (1956), в другой работе Ширяева исследовано кручение круглого вала с двумя разрезами разной глубины, идущими вдоль диаметра сечения (1958). Кручение валов с круговыми выточками изучал А. А. Скоробогатько (1958, 1962). Кручение полых авиационных профилей при помощи теории функций комплексного переменного рассмотрел Г. А. Тирский (1959). [c.25]

Кузов. У вагона-самосвала УВС-22 (рис. 2) грузоподъемностью 22 т, так же как и у вагона-самосвала УВС-20, кузов сварной конструкции состоит из рамы с настилом пола, продольных откидывающихся бортов и лобовых стенок. Однако конструкция этих элементов переработана с целью повышения прочности и устойчивости при разгрузке вагона в связи с увеличением его грузоподъемности. Рама кузова (рис. 9) цельнометаллическая, сварной конструкции, состоит из центральной 1 и боковых 2 продольных балок, поперечных центральных 3 и боковых 5 элементов, соединяющих эти балки и образующих цилиндровые 4 и шкворневые 6 опоры. Центральная продольная балка 1 имеет сечение, состоящее из двух продольных зетобразных профилей длиной 7840 мм, отстоящих друг от друга на расстояние 660 мм. Продольные зетобразные профили соединены поперечными центральными элементами 3 из швеллеров № 20. По концам продольных зетобразных профилей поперечные элементы представляют собой сдвоенные швеллеры № 20, а в местах установки шкворневых кронштейнов нижней рамы поперечные элементы состоят из швеллеров, разнесенных относительно друг друга на расстояние [c.28]

В таких сгруях, истекающих во внешнее прос 1ранс1во, давление на срезе сопла Ра равно давлению в окружающей среде ря т.е течение изобарическое. При этом на границе между струей и окружающей средой возникает тангенциальная поверхность, на которой в общем случае терпят разрыв отдельные газодинамические параметры. На тангенциальной поверхности в связи с ее неустойчивостью возникают вихревые образования, беспорядочно перемещающиеся вдоль и поперек потока, тем самым обеспечивая обмен количеством движения и теплом между соседними слоями газа. В результате поверхность размывается и на границе формируется пограничный слой с непрерывным распределением параметров. В первом приближении можно считать, что толщина пограничного слоя нарастает пропорционально продольной координате X. Нарастание пограничного слоя приводит к увеличению поперечного сечения струи и постепенному уменьшению потенциального ядра струи В общепринятой схеме в таких струях выделяют газодинамический (начальный), переходный и основной участки струи. Такой подход полезен при использовании полу-эмпирических схем расчета. В рассматриваемой задаче предлагается схема расчета непрерывной деформации профилей газодинамических параметров вниз по потоку струи без выделения ее отдельных участков. При этом срез сопла считается начальным сечением изобарической струи [c.98]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...