Диаметр частиц эффективный

Представляет интерес сравнение полученных зависимостей с опытными данными. На рис. 4.16, а приведены результаты экспериментального исследования влияния температуры погруженной поверхности на эффективную степень черноты псевдоожиженного слоя для нескольких значений Гсл и диаметра частиц, а на рис. 4.16, б — эти же данные в координатах еэ/есл, (7 ст/Т сл) Как видно из рис. 4.16, б, даже при относительно низких температурах слоя мелких частиц экспериментальные точки хорошо ложатся на прямые линии. Согласно результатам расчета функции еэ(7 ст, Тел, бел) по модели стопы, отклонения от линейной зависимости появляются при достаточно большой разнице температур стенки и слоя (7 ст/7 сл) <0,1), что соответствует условию 7 ст/7 сл<0,5 или /ст<0,5 сл — 136,5 °С. Поскольку экспериментальные анные хорошо описываются формулой (4.48), можно сделать вывод, что предложенная модель позволяет достаточно точно описать процесс как радиационного, так и сложного [c.180]

Благодаря большой скорости дрейфа частиц достигается высокий коэффициент золоулавливания. Как правило, чем мельче частицы, тем выше скорость их дрейфа однако, несмотря на это, самые мелкие частицы улавливаются недостаточно эффективно. Причина состоит в том, что вероятность захвата иона из газового потока частиц диаметром всего менее 0,5 мкм крайне низка — она обратно пропорциональна диаметру частицы. [c.329]

Подаваемая с поверхности аппарата газовзвесь должна иметь достаточную степень черноты для эффективного ослабления радиационного потока и небольшую молекулярную массу для снижения конвективного теплового потока. В качестве такой смеси можно использовать водород с добавками щелочных металлов, сажистых или твердых металлических частиц. Гидродинамика газовзвесей в пограничном слое достаточно сложна, поскольку следует учитывать непрерывное поступление частиц через проницаемую поверхность, их нагрев за счет поглощенного радиационного теплового потока и теплообмена с окружающим газом, постепенное испарение и, наконец, полное исчезновение. Скорость испарения вначале определяется только температурой поверхности частиц, а затем при некотором минимальном диаметре частицы начинает зависеть и от ее размера. Температура частиц, даже очень маленьких, при больших радиационных потоках может отличаться от температуры окружающего газа. [c.298]

В отличие от среднего геометрического диаметра частиц d, эффективные диаметры d и d зависят не только от фракционного состава частиц, но и от оптических констант вещества и длины волны падающего излучения. В зависимости от фракционного состава частиц и их оптических параметров и и х осредненный критерий Шустера может быть записан в виде [c.64]

По наблюдениям Л. 36] в случаях, когда циркуляция частиц усиливалась легким наклоном трубы, содержавшей псевдоожижен-ный слой мелкозернистого материала (диаметр частиц не указан), нисходящий у стенки поток уносил вниз даже довольно крупные пузыри. Очевидно, такой не связанный с адсорбцией молярный перенос или механическое перемешивание газа материалом может быть существенным и в радиальном (поперечном) переносе, а значит, через упоминавшуюся выше взаимосвязь поперечного и эффективного продольного перемешиваний он будет оказывать на последнее сильное вторичное влияние при неравномерном профиле скоростей фильтрации. [c.32]

Несмотря на многочисленные попытки получить расчетную формулу для определения эффективной теплопроводности дисперсных и капиллярно-пористых систем в широком диапазоне изменения температур и давления газа-наполнителя, задача полностью еще не решена. Сравнительно подробно теоретически изучены процессы молекулярного переноса теплоты в дисперсных системах как при нормальном, так и при пониженном давлении. Контактный теплообмен можно пока оценивать ориентировочно и в ряде случаев — на основании экспериментальных данных. Недостаточно изучены процессы лучистого теплообмена в дисперсных системах, в большинстве работ не учитываются такие важные факторы, как зависимость степени черноты слоя дисперсного материала от свойств материала, гранулометрического состава, температ) ы и другие. Хотя общие физические соображения приводят во всех расчетах к качественно правильному соотношению между Хр, с одной стороны, и диаметром частиц и температурой — с другой, численные множители оказываются пока разными, что создает неудобство при расчетах. [c.354]

D — диаметр частицы у — удельный вес частицы fx — эффективная вязкость суспензии [c.170]

Наполнители являются одним из важнейших компонентов рецептур резиновых смесей, позволяющим эффективно воздействовать на комплекс химических, технологических, физико-механических и экономических показателей резин. Особое место среди них занимают тонкодисперсные материалы с диаметром частиц менее 200 нм, так как только благодаря их использованию многие из синтетических каучуков нашли широкое применение. Так, нена-полненные вулканизаты на основе натрий-бутадиенового каучука имеют условную прочность около 0,5—1,0 МПа, а при введении 50 ч. (масс.) технического углерода ее значение повышается до 15—19 МПа. [c.13]

Из формулы (2-50) видно, что полидисперсные системы, состоящие из частиц больших размеров, моделируются эквивалентными им по радиационным характеристикам монодисперсными системами частиц диаметром Площадь эффективного сечения ослабления для таких частиц, как и следовало ожидать, в два раза превышает суммарную площадь поперечного сечения частиц /ао- Причины этого явления были подробно рассмотрены ранее в 2-2. [c.71]

Из выражения (2-55) видно, что радиационные свойства поли-дисперсных систем частиц больших размеров моделируются в данном случае при заданном ц, такими монодисперсными системами, которые состоят из частиц диаметром Хзг- Эффективный коэффициент ослабления изменяется при этом обратно пропорционально размеру частиц Хз2, осредненному по их удельной поверхности. [c.72]

Упрочнение трехмерными частицами может привести к получению материалов с изотропными свойствами, так как материал симметрично распределен по трем ортогональным плоскостям. Однако композиционный материал, упрочненный частицами, не является гомогенным и свойства его чувствительны не только к свойствам компонентов, но и к свойствам поверхностей разделов и геометрии распределения. Прочность композиционных материалов, упрочненных частицами, обычно зависит от диаметра частиц, расстояния между ними и объемной доли упрочняющей фазы. Свойства матрицы, включая коэффициент деформационного упрочнения, который повышает эффективность стеснения пластической деформации упрочнителем, также важны. [c.19]

Если размер взвешенных частиц больше размера пор в фильтрующем материале, то они задерживаются на поверхности слоя. Более мелкие частицы, диаметр которых меньше размера пор, могут быть удержаны на поверхности частиц слоя силами адгезии. С образованием на поверхности загрузки фильтрующей пленки из взвешенных частиц эффективность фильтрации обычно повышается. Эта пленка может иметь биологическую структуру и образоваться в результате развития живых организмов на поверхности фильтрующего материала. [c.322]

В статье на основе статистической обработки литературных данных расширен и уточнен метод расчета эффективности циклонов, построенный на предположении о независимом влиянии диаметра аппарата, запыленности, плотности и медианного диаметра частиц пыли на величину относительного проскока. [c.283]

Dtp - диаметр области эффективного взаимодействия для данного trata частиц [c.163]

Под эффективным диаметром в этой формуле, в отличие от формулы Газена, понимают средний весовой диаметр частиц, определенный "по весовой кривой, т. е. такой диаметр, который делит весовые количества частиц мельче и крупнее его поровну. [c.278]

Эта формула описывает зависимость эффективного интегрального сечения ослабления от температуры источника излучения Т, среднего по удельной поверхности пыли диаметра частиц d и рода топлива. Она используется в дальнейшем при расчетах излучения запыленных газовых потоков в котельных газоходах, а также при расчетах излучения полусветящихся пылеугольных пламен в топочных камерах. [c.81]

Рис. 194. Зависимость коэффициента эффективности ож иженного слоя от диаметра частиц и соотношения скоростей

Авторы [Л. 450] провели довольно обстоятельное экспериментальное исследование. Они определяли коэффициент эффективной поперечной турбулентной диффузии D газа в системе, состоявшей из слоя частиц (а лун да 152—270 мкм, стеклянных шариков 203 и 280 Л1КМ и медной дроби 105—152 мкм), псевдоожи-женного азотом я насадке из шаров (диаметром 3,2 6,3 или 12,7 мм) или цилиндров 9,5 X 9,5 мм в колонке диаметром 98,5 мм. Трассером служила СОг. Закономерной зависимости D от материала и диаметра частиц псевдоожиженного слоя не было найдено. Разброс точек из-за неоднородности псевдоожижения велик. При одинаковых Re некоторые опытные значения D различаются в 2— 3 раза. Но в среднем коэффициенты D оказались такими же, как в насадке без псевдоожиженного слоя. [c.36]

При переходе от низкотемпературных псевдоожиженных слоев к высокотемпературным можно ожидать увеличения Лэфф при прочих равных условиях, так как теплообмен сблизившихся частиц через разделяющую их прослойку газа будет интенсивнее как из-за увеличения теплопроводности газа, так и благодаря лучистому обмену, происходящему даже между отдаленными, но видящими одна другую частицами. Вклад лучистого обмена в эффективную температуропроводность слоя может быть поэтому особенно велик для систем с пониженной концентрацией твердых частиц. В высокотемпературных псевдоожиженных системах, видимо, должен претерпеть изменения характер зависимости коэффициента диффузии тепла от диаметра частиц и скорости фильтрации. В частности, из-за повышения роли лучистой составляющей можно ожидать ослабления зависимости Лзфф (в том числе и максимальных) от диаметра частиц. [c.106]

Зенз [Л. 717] дает наглядное и довольно правдоподобное качественное объяснение явления захлебывания при пневмотранспорте. Предположим, что в восходящем газовом потоке образована суспензия с очень низкой концентрацией твердых частиц. Пусть частицы удалены друг от друга на расстояние, равное приблизительно 100 диаметрам частицы, каждая из них вызывает образование позади себя (внизу) вихревой зоны длиной 20 диаметров. Несколько уменьшив скорость потока среды, увеличим концентрацию частиц в суспензии так, чтобы среднее расстояние между ними стало меньше 20 диаметров. Тогда каждая из частиц будет попадать в вихревой след ближайшей вышерасположенной частицы. Обычно турбулизация потока около частицы уменьшает коэффициент лобового сопротивления, т. е. для взвешивания частицы в вихревой зоне необходима более высокая скорость. Поэтому частицы, попавшие туда, начнут выпадать вдоль турбулентного следа. При этом они будут приходить в контакт с соседними. Две частицы, находящиеся одна над другой в контакте, будут иметь больший эффективный диаметр, так что скорость потока будет, очевидно, недостаточной для поддержания сус пензии и твердый материал, содержащийся в трубе, упадет в ее нижнюю часть. В пользу подобной схемы свидетельствуют давно бпубликованные данные Л. М. Мороза и Я. И. Френкеля [Л. 174] о том, что облачко суспензии в чистой дисперсионной среде падает во много раз быстрее, чем падали бы отдельные зерна суспензии. Имеется в виду, конечно, случай, когда облачко не заполняет собой все поперечное сечение аппарата. В противном случае эффект коллективного падения был бы [c.140]

Кэйрнс и Праузниц [Л. 1104] исследовали продольное перемешивание воды в псевдоожиженных слоях шариков стеклянных (d = 3,2 мм) и свинцовых (нитрата натрия. Электролит вводился одновременно в 156 точках сечения и уже на осевом расстоянии в пять диаметров частиц неравномерность профиля концентрации электролита не превышала 9% при непрерывной его подаче. С помощью обводной линии и скоростного соленоидного переключающего клапана было можно внезапно прекращать поступление электролита. Получены радиальные профили электрической проводимости с помощью малых зондов диаметром 3 мм, позволявших измерять электропроводность объемов порядка 1 мм . Концентрация электролита принималась пропорциональной электропроводности. На интенсивность продольного перемешивания сильно влияет порозность слоя, и максимальное перемешивание наблюдалось при т 0,7. Коэффициенты эффективной продольной турбулентной диффузии зависели прямо от объемного веса частиц и от соотношения диаметров слоя и частиц Dj/d. Коэффициент трубулентной диффузии является фунцией произведения характеристической длины на характеристическую скорость, и неравномерный профиль скоростей фильтрации приводит к. неравномерного [c.201]

Как и предыдущие исследователи, Циборовский и Рошак установили прямую зависимость а от диаметра частиц. Они нашли при этом вполне определенные значения а для каждого диаметра (для d=0,2l 0,59 и 1 мм соответственно а = 2 5,2 и 13), так как подобно Уомсли и Джохансону они в условиях своих опытов не обнаружили явной зависимости эффективного коэффициента теплообмена от скорости фильтрации. Причина этого неясна. [c.288]

Для самых мелких частиц эффективное число Нус-сельта снижалось до Nu = 0,8<2, что по-видимому, указывает на некоторую неоднородность псевдоожижения, хотя много меньшую, чем при псевдоожижении газами. Значительный разброс опытных точек в графике зависимости Nu = /(Re) у Сункори и Капартхи, по-видимому, связан не с различием однородности псевдоожижения в разных опытах, а с погрешностями эксперимента, например влиянием начального неупорядоченного и плохо воспроизводимого охлаждения частиц в период загрузки. Возможно также влияние различия порозности слоя при одинаковых Re для разных опытов (разных диаметров и объемного веса частиц). Меньшей порозности должны соответствовать большие кондуктивные истинные коэффициенты теплообмена. [c.293]

В псевдоожиженном слое благодаря большой объемной концентрации сравнительно мелких частиц,несмотря на небольшие эффективные коэффициенты теплообмена, тепловое равновесие (выравнивание средних температур газа и материала) достигается уже на небольшом расстоянии от низа псевдоожиженного слоя. Так, по И. М. Федорову, даже для сравнительно крупных частиц (й э = 3 мм), при толщине слоя, соответствующей нагрузке на решетку 80 кГ/м , газы, выходящие из псевдоожиженного слоя, имеют температуру материала. В лабораторных опытах Ричардсона и Эрса [Л. 1002] с мелкими частицами 114- 550 мк) при непрерывных подаче и разгрузке материала из слоя тепловое равновесие достигалось на высоте 2,5 мм от решетки. Поэтому для псевдоожиженных слоев высотой более 20—30 диаметров частиц, по-видимому, нет необходимости в кинетическом расчете теплообмена материала со средой, а можно ограничиться статическим балансовым расчетом, принимая, что температура газов, выходящих из псевдоожиженного слоя, будет равна температуре материала в слое, если исключить случаи плохого, неполного псевдоожиження. Значительную высоту слоя в существующих конструкциях сушилок с псевдоожиженным слоем выбирают иногда с тем, чтобы легче избежать комкования материала и нарушения псевдоожижения, возникающего, если в каком-либо месте слоя скопляется только влажный подаваемый материал, склонный к слипанию. При тонком слое труднее избежать подобного скопления (особенно 306 [c.306]

Большое влияние на эффективную теплопрородность дисперсной системы при повышенных температурах оказывает диаметр частиц, так как он определяет число экранов . При прочих равных условиях системы с большим диаметром частиц имеют большую теплопроводность, так как число экранов при этом меньше (рис. 5-33 — 5-35). [c.346]

Коэффициенты к и k характеризуют влияние неаэродинамических факторов на проскок золы в электрофильтрах и циклонных золоуловителях. Для электрофильтров золоулавливание ухудшается по мере увеличения температуры и расстояния между электродами и улучшается с увеличением иаиряженности поля и длины (числа) полей н диаметра частицы (в заданных пределах). Для циклонных золоуловителей имеется аналогичная зависимость от температуры эффективность улавливания увеличивается с возрастанием диаметра и удельного веса частицы н падает с увеличением диаметра циклона. [c.182]

Здесь Е — эффективная напряженность электрического поля, МВ/м d —диаметр частицы, мкм L —суммарная длина полей электрофильтра t—расстояние меЖХу коронирую-щим и осадительным электродами, м. [c.254]

Сернистые нефтяные коксы обессеривают либо обработкой кокса различными реагентами, позволяющими избирательно удалять серу, либо термическим способом, основанным на разрушении и удалении сернистых соединений под действием высоких температур. Лучшие результаты по первому способу получены при использовании водорода, но серьезным препятствием применению процесса гидрообессеривания кокса является большой расход дефицитного водорода, а также резкое уменьшение эффективности обессеривания увеличением диаметра частиц, что вызывает не-обходимость дробления кокса и значительное увеличение длительности обработки. [c.89]

Как уже отмечалось выше, в практических расчетах теплового излучения дисперсных систем часто бывает удобно моделировать реальную полидисперсную систему частиц некоторой условной монодисперсной системой с одинаковым для обеих систем спектральным эффективным сечением поглош,ения. Под эффективным диаметром частиц такой монодисперсной системы будем понимать такой размер частиц х, при котором спектральное эс х )ективное сечение поглощения монодисперсной системы будет численно равно спектральному эффективному сечению поглощения реальной полидис-персной системы. [c.125]

Инерционный пылеуловитель ПИ-10 конструкции НИПИОТСТРОМа (рис. 3.2.21, д) имеет плавный вход и равномерное распределение потока на выходе, обеспечивая эффективность до 92 % для пылей с диаметром частиц 10 мкм и более. [c.290]

Фракционная эффективность центробежного пылеулавливания в конкретном режиме его работы подчиняется нормальнологарифмическому закону распределения [16, 45], т.е. может быть охарактеризована двумя параметрами (диаметром частиц, улавливаемых в данном режиме с эффективностью 0,5) и Iga (стандартным отклонением в функции распределения фракционных коэффициентов очистки). [c.299]

Смотреть страницы где упоминается термин Диаметр частиц эффективный : [c.38] [c.267] [c.136] [c.299] [c.261] [c.278] [c.67] [c.15] [c.115] [c.314] [c.316] [c.399] [c.201] [c.40] [c.671] [c.157] [c.262] [c.313] [c.325] [c.218]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...