Задержка сдвиговая

Разработанный метод расчете позволяет использовать сетку, адаптированную к особенностям течения. Адаптация осуществлялась с использованием пружинной аналогии [22]. При этом сетка адаптируется к градиентам параметров так, чтобы на ячейке обеспечить примерно одинаковые приращения функций. При решении рассматриваемого класса задач со сдвиговыми слоями смешения, скачками уплотнения и зонами химических реакций желательно сгущать сетку в слое смешения, в зонах размазанных скачков и в зоне реакций. Сгущение производилось по градиенту числа М или по специальным образом составленной комбинации концентраций водорода и кислорода, равной 1 на стехиометрической поверхности и О там, где реагенты не смешаны. Последнее приводит к сгущению сетки в зонах со стехиометрическим составом еще до воспламенения. Это оказалось полезным на начальном участке струи для более аккуратного воспроизведения задержки воспламенения. [c.340]

На фиг. 163 показана осциллограмма импульса, полученного на выходе ленточной линии задержки, работающей на сдвиговых колебаниях с частотой 5 Мгц, при оптимальной длительности [c.494]

Для линий задержки нулевая нормальная волна представляет наибольший интерес по двум причинам. Во-первых, она не обладает дисперсией, и, во-вторых, ниже критической частоты первой дисперсионной волны она является единственной крутильной волной, которая может распространяться по волноводу. В отличие от первой продольной нормальной волны, для которой дисперсия хотя и мала, но все же существует (см. 4, п. 2), крутильная волна характерна тем, что для нее дисперсия отсутствует полностью. Кроме того, в связи с тем что распространение колебаний происходит со скоростью сдвиговой волны меньшей, чем стержневая скорость Кд, при использовании крутильных колеба- [c.501]

В отличие от нулевой сдвиговой нормальной волны в ленте, рассматриваемой в 3, в случае крутильных колебаний имеется лишь одна граничная поверхность, в связи с чем отпадают проблемы, связанные с взаимодействием волны со вторым семейством поверхностей. Толщина h ленточной линии задержки связана с граничной частотой /с соотношением [c.502]

ЛЕНТОЧНЫЕ ЛИНИИ ЗАДЕРЖКИ НА СДВИГОВЫХ КОЛЕБАНИЯХ [c.513]

На фиг. 174 показано изменение групповой задержки в зависимости от частоты для первой нормальной волны из бесконечного набора нормальных волн, получаемого из решения волнового уравнения для этого случая. Заметим, что при критической частоте задержка стремится к бесконечности, а при высоких частотах достигает значения, определяемого скоростью сдвиговой волны У. На фиг. 174 показана критическая частота f 2 Для второй нормальной волны. [c.513]

Кроме сдвиговых колебаний, обладающих дисперсией, в волноводе может распространяться нулевая нормальная волна, которая не обладает дисперсией и, следовательно, может существовать вплоть до нулевой частоты. Распространение этой волны происходит со скоростью сдвиговой волны которая равна скорости сдвиговой волны в бесконечной среде. Нулевая нормальная волна особенно часто используется в линиях задержки без дисперсии, о чем сказано ниже. [c.513]

Ленточные линии задержки без дисперсии на сдвиговых [c.515]

Типичная характеристика полосы пропускания алюминиевой ленточной линии задержки па сдвиговых колебаниях с керамическим преобразователем из цирконата-титаната свинца (Р2Т-5А) приведена на фиг. 176. Для частот до 5 Мгц ширина полосы (на [c.515]

Основные потери в длинных линиях задержки, работающих на сдвиговых колебаниях, обусловлены расширением ультразву- [c.518]

Дисперсионные ленточные линии задержки на сдвиговых [c.520]

Этот пример, а также пример, который упоминается в п. 4 настоящего параграфа, иллюстрируют случай положительного наклона характеристики задержки. Были созданы также модели с отрицательным наклоном характеристики задержки. Например, в одной из линии был использован участок кривой задержки для первой продольной нормальной волны вдали от максимума. Может быть применена также ленточная линия на сдвиговых колебаниях с использованием участка кривой задержки для первой дисперсионной нормальной волны. [c.548]

Хотя как указывалось в п. 1 настоящего параграфа, только крутильные и сдвиговые волны нулевого порядка точно описываются одномерными уравнениями и, следовательно, могут быть представлены эквивалентной схемой, показанной на фиг. 193, однако линии задержки на продольных колебаниях, особенно то, которые работают при малых значениях отношения d//Fo, также могут быть с очень хорошей степенью приближения описаны этими уравнениями. [c.557]

Другой причиной потерь в линиях задержки с многократными отражениями является расширение ультразвукового пучка по мере удаления от преобразователя. Все проведенные до сих пор вычисления влияния этого дифракционного эффекта основаны на предположении о распространении звука в идеальной жидкой среде, т. е. не учитывают существования продольных и сдвиговых волн, которое фактически имеет место в твердых телах. Решение [c.573]

Лучшими характеристиками, чем у аналоговых устройств, обладают цифровые генераторы спецэффектов. При этом они оказываются также значительно проще конструктивно. Основой большинства таких устройств является цифровая линия задержки, реализуемая на основе сдвигового регистра. Сдвиговый регистр представляет собой цепочку из последовательно включенных триггеров, в которой цифровой сигнал продвигается от входа к выходу, перемещаясь за каждый такт на один шаг. Общее время задержки сигнала в такой линии равно Тзд=Л7/т, где N — число триггеров в регистре т — тактовая частота. Выбор fт определяет требуемую точность установки времени задержки. Поскольку N может быть достаточно велико, Тзд в цифровой линии 16 243 [c.243]

В устройствах А. используются УЗ волны ВЧ диапазона и гиперзвук, волны (от 10 МГц до 1,5 ГГ как объёмные (продольные и сдвиговые), так и поверхностные акустические волны. По физ. принципам можно выделить пассивные линейные устройства, в к-рых производится линейное преобразование сигнала (линии задержки, фильтры и др.), активные линейные устройства (усилителя сигналов) и нелинейные (устройства для генерации, модуляции, перемножения и др. преобразований сигналов). [c.17]

ГО излома можно судить о величине максимального напряжения цикла. Чем больше площадь статического долома, тем выше нагрузка. Шероховатость этой зоны также завис№г от амплитуды напряжений. Меньшему значению амплитуды напряжений соответствует более гладкая поверхность усталостного излома. Усталостные линии представляют макроскопические признаки усталостного излома, связанные с замедлением скорости или задержкой распространения трещины. Они соответствуют амплитудам напряжений, не приводящим к увеличению длины трещины после действия более высоких амплитуд. Отсутствие усталостных линий свидетельствует об устойчивом распространении трещины при неизменной амплитуде напряжений. Различие расстояния между усталостными линиями свидетельствует об изменяющемся характере приложенных напряжений циклов. С увеличением длины грещины скорость ее распространения возрастает, в результате чего увеличивается шероховатость поверхности излома. В области статического долома разрушения носят сдвиговой характер. Макрофрактографические особенности изломов малоцикловой усталости заключаются в строении собственно усталостных изломов. При относительно малом числе циклов нагружения (до тысячи) изломы при малоцикловой усталости близки к таковым при статическом растяжении. Разрушение сопровождается заметной макроскопичской деформацией (сужением). По мере увеличения числа циклов нагружения характер разрушения изменяется от вязкого к хрупкому разрушению. Поверхность собственно усталостного излома более шероховатая и составляет значительно меньшую долю в изломе, чем зона статического долома. [c.121]

Точность измерения координат дефектов во многом определнвт-ся соответствием истинных значений скорости сдвиговой волны ( С-г ), угла ввода луча в нагретый металл и времени задержки в щ>изме нагретого искателя (2 In) тем значением, которые были гфинятн цри расчете. [c.18]

Продольные и сдвиговые колебания по толщине рассматриваются как одномерный случай в предположении, что пьезоэлектрическая пластина имеет бесконечно большие боковые размеры н что все точки в некоторой плоскости, параллельной плоскостям пластины, движутся с одинаковыми амплитудами и в одной и той же фазе. Очевидно, это не наблюдается в действительности, так как поверхность реальных колеблющихся пластин разбиваетсяна ангармонические моды, которые обычно связаны с наложением обертонов, отраженных от боковых поверхностей пластины, имеющей конечные размеры. Эти эффекты обычно рассматриваются как искажения, накладывающиеся на основную моду колебаний по толщине. Однако одномерное приближение дает неожиданно хорошие результаты в случае сильно нагруженного преобразователя, так как при этом ангармонические моды в значительной мере подавляются это приближение может использоваться для точного расчета ультразвуковых измерительных преобразователей и таких устройств, как ультразвуковые линии задержки. Следует заметить, что чистые колебания по толщине (без искажений) могут быть получены также при возбуждении пластин с небольшими электродами спещ4альной формы. [c.278]

Применение буферных стержней. Этот метод полезен при измерении характеристик материалов с малой упругостью схема метода показана на фиг. 89. Образец приклеивается между двумя соосными стержнями из плавленого кварца, в которых распро-ст[)аняются либо продольные, либо сдвиговые короткие ультразвуковые импульсы. Затухание можно определить путем сравнения амплитуд принимаемых сигналов Ец для образцов разной длины. Скорость звука определяется по изменению времени задержки. Другой способ определения скорости состоит в измерении времени задержки в стержнях без образца и сопоставлении ого с временем задержки для стеришей с образцом. Затухание в образце можно определить из измерений амплитуды с учетом М( ханического сопротивления материалов. Этот метод использовали Нолле и Сик [108] для измерения параметров резины в области температур от —90 до +70° С. [c.359]

Сдвиговые колебания по толщине в бесконечной пластине использовал Мейтцлер [6 ] как в дисперсионных линиях задержки, так и в линиях без дисперсии. Эти колебания возбуждались пьезоэлектрическим способом и распространялись в ленте прямоугольного сечения с поглотителями на концах. Пьезоэлектрический метод возбуждения первой продольной нормальной волны в проволоке вблизи нижией точки перегиба характеристики задержки использовал также Мей [7 ] при создании линии, задержка в которой линейно зависела от частоты. Разработанная Микером [8] ленточная линия задержки на продольных колебаниях с аналогичной характеристикой задержки имела линейную дисперсию при очень хорошей избирательности в отношении ложных сигналов. Фич [9 ] исследовал возможность использования различных нормальных волн в полой трубе для создания дисперсионных линий задергкки, но избирательность по отношению к ложным сигналам оказалась недостаточной для практического использования таких линий. Фич [10, 111 разработал ленточные линии задержки на продольных колебаниях, толщина которых [c.491]

Ф и г. 163. Импульс на выходе ленточной линии задержки на сдвиговых колебаниях (частота 5 Мгц, задержка 400 мксек, длительность входного импульса 0,1 мксек) (по Мейтцлеру [42]). [c.495]

До СИХ пор мы имели в виду теорию распространения волн в бесконечной пластине. Мейтцлер [6, 42, 43] при разработке ленточной линии задержки на сдвиговых колебаниях показал, что сдвиговые нормальные волны, рассматриваемые в этой теории. [c.514]

Фиг. 174. Зависимость задержки от частоты для сдвиговых колебаний в пластине (по Мейтцлеру [6]).

Пьезоэлектрические преобразователи, предназначенные для возбуждения сдвиговых колебаний в ленточной линии задержки, могут изготовляться в виде кристаллических пластинок, например из кварца У-среза. Однако чаще применяются пьезокерамические материалы, так как они обладают более высоким коэффициентом электромеханической связи. Чтобы получпть волны сдвига, ориентированные надлежащим образом, керамическая полоска поляризуется вдоль ее длинной стороны и возбуждается электрическим полем, направленным по толщине (параллельно направлению распространения волн в ленте). В отличие от преобразователей, работающих на продольных колебаниях, которые рассматриваются в 5, п. 2, преобразователи, возбуждающие сдвиговые колебапия по толщине, имеют частотную постоянную, не зависящую от отношения ширины пластины к ее толщине. [c.515]

Ниже критической частоты первой нормальной волны, характеризуемой наличием дисперсии, может распространяться только одна сдвиговая волна — нулевая нормальная волна. Используя ее, можно создать линию, свободную от нежелательных типов колебаний. При конструировании линий задержки с нулевой нормальной Болной произведение толщины линии на частоту должно выбираться таким, чтобы оно было ниже критического значения для первой дисперсионной нормальной волны. Это критическое значение соответствует толщине линии, равной половине длины волны, т. е. равной Fs/2/. Материалом для линий задержки чаще всего служит алюминий марки 5052, для которого скорость сдвиговых волн равна 3,13-10 см сек. В этом случае толщина линии задержки с полосой 3 Мгц при средней частоте 5 Мгц должна быть меньше 0,0238 см. Для линии задержки с пулевой нормальной волной преобразователь располагается нернендикулярио оси ленты, как показано на фиг. 175, а не под острым углом, как на фиг. 174. Поскольку резонансная частота таких преобразователей не зависит от их ширины, последняя может быть равной толщине ленты. [c.515]

Ф И г. 176. Потери в ленточной линии без дисперсии с задержкой 400 мксек, работающей на сдвиговых колебаниях (по Мейтцлеру). [c.516]

Ленточные линии задержки, работающие на первой нормальной сдвиговой волне, характеризующейся наличием дисперсии, имеют задержку, изменяющуюся в зависимости от частоты, как показано иа фиг. 174. Задержка меняется непрерывно, без максимумов или точек перегиба. Если полоса пропускания лежит нпже критической частоты второй нормальной волны /(,2, то главный недостаток такой линии состоит в появлении достаточно большого сигнала, обусловленного нулевой нормальной волной. Чтобы улучшить прохождение первой дисперсионной нормальной волны, Мейтцлер поместил преобразователи под некоторым углом по отпои1ению к толщине лепты, как это показано на фиг. 174. Угол наклона был выбран равным углу отражения элементарной компоненты плоской волпы, соответствующей центральной частоте полосы пропускания. При такой конструкции удалось ослабить нежелательные сигналы более чем на 30 дб по сравнению с основным сигналом. Типичные характеристики потерь и зад(1ржки сигнала приведены на фиг. 180. Поскольку в ленточных линиях задержки на сдвиговых колебаниях не удается полу- [c.520]

Сотрудники фирмы Белл телефон леборатриз провели исследования распространения продольных и сдвиговых волн в металлах, стеклах и плавленом кварце при различных частотах [5, 6]. Эти работы позволили установить величину потерь энергии, связанных с рассеянием волн на границах кристаллических зерен материала, в результате чего был определен диапазон частот, в котором в качестве задерживающей среды можно использовать металлы. Исследования показали также, что в плавленом кварце эти потери незначительны [7]. Было показано [8], что для линий задержки наиболее удобны сдвиговые волны, так как, если поляризация направлена параллельно отражающей поверхности, эти волны отражаются только в виде сдвиговых волн. При исследовании формы линий задержки было найдено, что линии с звуко-проводом клиновидной формы [9, 10] в наибольшей степени свободны от ложных отражений (уровень последних на 45 дб иижо полезного сигнала) по сравнению с другими типами линий с многократными отражениями. Было показаио, однако, что еслп при оценке учитывать не только этот показатель, но также удельную задержку на единицу площади звукопровода, то наилучашми характеристиками обладают линии с звукопроводом многоугольной формы [4, И1 (см. 3). [c.567]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...