Предельное состояние изгибе

Указанная схематизация достаточно точна для материалов типа алюминия и вполне допустима для материалов, имеющих диаграммы с ограниченной длиной площадки текучести (рис. 485). Это вытекает из следующих соображений. При наличии такой площадки текучести, как, например, у мягких углеродистых сталей, величина относительного удлинения в начале упрочнения в несколько раз превышает величину относительного удлинения в начале появления пластической деформации. Поэтому даже при неравномерном начальном распределении напряжений (изгиб, кручение, наличие концентраторов), но дальнейшем последовательном распространении пластической зоны с выравниванием напряжений, предела текучести они достигнут одновременно по всему сечению раньше, чем начнется упрочнение материала в точках с наибольшей пластической деформацией. Таким образом, предельное состояние, определяемое значительной пластической деформацией, наступит до начала упрочнения материала и предельная нагрузка может быть вычислена по пределу текучести. [c.489]

Приведенные рассуждения относительно определения предельного состояния, эквивалентного образованию пластического шарнира в поперечном сечении балки, строго говоря, справедливы только для чистого изгиба, когда нет касательных напряжений. Определение предельного состояния с учетом поперечной силы более сложно. Этот вопрос здесь i e выясняется. [c.499]

Рассмотрим пример расчета балки на изгиб по допускаемым напряжениям и по предельному состоянию без учета влияния поперечной силы. [c.499]

Между тем при неравномерном распределении напряжений (например, при изгибе, кручении) в статически неопределимых конструкциях, изготовленных из пластичных материалов, появление местных напряжений, равных пределу текучести, в большинстве случаев не является опасным для всей конструкции. Практика показывает, что при появлении местных пластических деформаций конструкция еще может удовлетворять предъявляемым к ней требованиям и для перехода ее в предельное состояние требуется дальнейшее возрастание нагрузки. Таким образом, в действительности конструкция обладает запасом прочности, большим, чем при расчете по допускаемым напряжениям. [c.546]

На рис. 108, б показана соответствующая этому результату граница между упругой и пластической зонами, причем пластическая зона заштрихована. В отличие от чистого изгиба здесь предельное состояние достигается только в одном сечении посредине балки, где образуется так называемый пластический шарнир. [c.276]

Предельное состояние бруса при совместном действии изгиба и растяжения [c.159]

Для определения предельной нагрузки необходимо установить возможные варианты схем предельного равновесия. Затем для каждого из них найти значение предельной нагрузки Р р. Действительным значением предельной нагрузки всегда является меньшее из подсчитанных для различных возможных вариантов схем предельного состояния системы. Использование этого положения часто (не только при растяжении и сжатии стержней, но также при их изгибе и других видах деформаций) позволяет наиболее просто определять значения предельных нагрузок. [c.590]

УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКИЙ ИЗГИБ. ПРЕДЕЛЬНОЕ СОСТОЯНИЕ БАЛОК [c.555]

УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКИЙ ИЗГИБ. ПРЕДЕЛЬНОЕ СОСТОЯНИЕ БА/1КИ [c.557]

В случае сечения, симметричного относительно оси, перпендикулярной плоскости изгиба, нейтральная ось как в упругом, так и в предельном состоянии совпадает с центральной осью сечения. [c.557]

УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКИЙ ИЗГИБ. ПРЕДЕЛЬНОЕ СОСТОЯНИЕ БАЛКИ [c.559]

Сказанное в значительной мере относится не только к теории упругости, но и к теории пластичности. Здесь также отсутствует четкая граница между теорией пластичности и сопротивлением материалов или строительной механикой. Так, например, задача оценки предельного состояния при изгибе или кручении бруса может рассматриваться не только в теории пластичности, но и в курсах сопротивления материалов и строительной механики. [c.8]

Экспериментально установлено, что при упругопластическом изгибе закон плоских сечений сохраняется. Поэтому деформации линейно зависят от кск динаты у. На рис. 12.18, а показано поперечное сечение, упругое распределение деформаций и напряжений по высоте сечения (рис. 12.18, б и в), упругопластическое (рис. 12.18, г) и предельное состояние (рис. 12.18, Э). [c.206]

Вместе с тем, для удобства анализа закономерностей роста трешин суммирование затрат энергии рассматривают применительно к наиболее простой ситуации — одноосное нагружение путем растяжения или изгиба до достижения предельного состояния. Оно соответствует переходу от устойчивого (без нарушения целостности) состояния металла, воплощенного в форме образца или элемента конструкции, к неустойчивому, а следовательно, неуправляемому процессу быстрого (мгновенного) развития разрушения. Использование простейшей ситуации в анализе поведения металла позволяет использовать механические (напряжение, деформация) и геометрические характеристики (длина трещины, ширина и толщина образца, элемента конструкции) для установления однозначной связи между затратами энергии и используемыми комбинациями вышеуказанных характеристик. Выполняемый анализ должен служить цели определения затрат энергии на процесс распространения трещин на основе именно механических характеристик в наиболее широком диапазоне их изменения с тем, чтобы затем использовать энергетические (универсальные) характеристики в описании более сложного, предполагаемого эксплуатационного разрушения элемента конструкции. [c.78]

Обратим внимание и на то, что при составлении условия подобия при изгибе брусьев не были рассмотрены условия предельных состояний. Речь шла только о моделировании упругих состояний. Для описания такого свойства материалов, как упругость, достаточно использовать закон Гука. В случае перехода в упруго-пластическую область либо к условиям разрушения уравнения, описывающие эти состояния, должны быть основными для изучения условий подобия. [c.30]

Расчет выпуклых и плоских днищ. Для глухих выпуклых днищ сохранена формула норм 1956 г., выведенная теоретически для предельного состояния тонкостенных эллиптических днищ без учета изгиба. Формула выведена по условию пластичности Мизеса и подтверждена результатами испытания моделей. [c.301]

Список предельных состояний весьма обширен. Его открывает, разумеется, предельное состояние разрушения. Однако далеко не всегда достижение предельного состояния связано с разрушением. Например, при случайном падении ручных часов на асфальт может слегка погнуться минутная стрелка, она станет задевать либо за циферблат, либо за стекло. Часы остановятся, т. е. выйдут из строя. Остаточный изгиб стрелки связывают с переходом ее через состояние предельной упругости, когда малый объем этого элемента перешел в состояние пластического течения, а основной объем остался в состоянии упругого деформирования. [c.61]

О ВОЗНИКНОВЕНИИ ПРЕДЕЛЬНЫХ СОСТОЯНИЙ ПРИ ПЛОСКОМ ПОПЕРЕЧНОМ ИЗГИБЕ СТЕРЖНЯ [c.172]

Обратимся теперь к стержням (балкам), работающим в условиях так называемого поперечного изгиба, когда поперечная сила не равна нулю. Такие балки можно подразделить на два вида. Из критериев, по которым осуществляется такое подразделение, укажем только один отношение длины балки I к высоте h ее поперечного сечения. Балки будем называть длинными при l/h > 5... 0, а в случае l/h < 5... 10 — короткими . Более подробные исследования показывают, что длинные балки при поперечном изгибе переходят в предельное состояние примерно так же, как при чистом изгибе. Другими словами, влиянием поперечной силы Q можно пренебречь в этой ситуации. [c.172]

В сборнике представлены задачи на все основные разделы курса сопротивления материалов растялсение-сжатие, аюж ное напряженное состояние и теории прочности, сдвиг и смятие, кручение, изгиб, слож ное сопротивление, кривые стержни, устойчивость элементов конструкций, методы расчета по допускаемым нагрузкам и по предельным состояниям, динамическое и длительное действие нагрузок. Общее количество задач около 900. Некоторые задачи снабжены решениями или указаниями. [c.38]

При этом в предельном состоянии в мягкой прослойке приданном виде нгиружения в верхней половине прослойки (у > О) имеет место предельное состояние пластического растяжения, а в нижней (у < 0) — предельное состояние пластического сжатия. Коэффициент контактного упрочнения при изгибе отличается от такового (см. формулу (1.2)) только численным множителем при ае (он в два раза больше). Это связано с тем, что для полусечения относительная толщина прослойки будет в два раза больше, чем для всего сечения. Тгишм образом, контактное упрочнение для конкрет ной прослойки будет при изгибе несколько меньшим, чем при растяжении. Меньшей в два раза будет и область проявления эффекта контактного упрочнения в диапазоне относительных толщин прослоек (ае = 0.5 для прямоугольной прослойки). [c.27]

Вопрос о предельном состоянии стержней при продольнопоперечном изгибе изучен достаточно подробно. Получено условие предельного равновесия прямоугольного сечения [c.174]

Если ОСЬ у не служит осью симметрии сечения, нахождение нластпческого момента сопротивления и вообще рассмотрение предельного состояния при изгибе представляет определенные [c.90]

Возвращаясь к примеру остроугольного клипа, обратимся к 3.6, где было дано элементарное рассмотрение задачи об изгибе стержня из упруго-идеально-пластического материала. На рис. 3.5.1 представлены эпюры напряжений в сеченпи. По мере роста изгибающего момента пластические зоны охватывают все большую часть сечения, упругая область суживается, и в пределе, когда М М , упругая область обращается в плоскость (на чертеже в линию), отделяющую растянутую область от сжатой. Таким образом, линия разрыва напряжений может рассматриваться как предельная конфигурация упругой области, если рассматривать полностью пластическое состояние тела как предельное состояние для тела упругопластического. Но в приведенном выше изложении теории предельного равновесия подобного рода соображения могут иметь лишь наводящий характер. [c.515]

Дюралевый тавровый профиль 31НХ № 4 изгибается моментом 7И= 1400 кГсм в плоскости симметрии сечения. Определить коэффициент запаса прочности 1) по предельному состоянию, [c.122]

Условия невозникновения предельного состояния материала в локальной области в балках при поперечном изгибе [c.185]

Проверка невозникновения предельного состояния в материале в произвольном элементе балки. Пусть имеем балку, испытывающую изгиб. Рассмотрим произвольное состояние этой балки, в котором отличны от нуля и изгибающий момент и поперечная сила (рис. 12.57). [c.185]

Условия невозникновения предельного состояния в материале по четырем классическим теориям в случае поперечного изгиба, с учетом равенства нулю имеют вид [c.186]

Подбор сечения балки. Как правило, подбор сечения балки при поперечном изгибе производят так же, как и при чистом изгибе, т. е. из условия <7тах =Л4тах/и = [<7]- ПОСЛе ТОГО КаК сечение балки таким образом подобрано, производят поясненную выше проверку невозникновения предельного состояния в локальной области и, в случае необходимости, соответственно несколько изменяют сечение балки. [c.188]

Условия невозникновения предельного состояния. Для проверки невозникновения предельного состояния в материале этого элемента (разрушения или пластической деформации течения) можно воспользоваться соответствующими формулами (12.99)—> (12.102), выведенными при аналогичном анализе в случае плоского поперечного изгиба. Только вместо а надо иметь в виду о зг, а вместо х —напряжение х р. Тогда эти формулы приобретут следующий вид [c.330]

Разумеется, можно воспользоваться известными результатами решения задач по кручению и изгибу стержней некоторых видов поперечных сечений, полученными методами теории упругости. Имея поле нормальных и касательных напряжений, по известным формулам определяем главные напряжения, а далее производим проверку невозникновения предельного состояния в окрестности точки тела по одной из известных теорий. [c.335]

На трубы поверхностей нагрева и трубопроводы могут действовать внешние нагрузки, вызывающие растяжение, изгиб или кручение. Учет этих напрялсений производится по энергетической теории. В момент перехода в предельное состояние достигается равенство [c.382]

Данные для предельного состояния, вычисленные по приведенной схеме, совп ь дают с результатами испытаний. Применение этой схе лы для определения разрушающих нагрузок приводит в случае преобладающей доли изгибающего момента с существенным отклонениям от опытных данных, полученных как при кратковременных испытаниях при комнатной температуре, так и длительных в условиях ползучести. Изгибающая нагрузка мало сказывается (при принятых методах расчета) на величине разрушающего давления. Чувствительными к изгибным напряжениям оказались поперечные сварные соединения, имеющие пониженную пластичность. В связи с изложенным для оценки влияния дополнительных напряжений в нормах приняты формулы, выведенные для предельного состояния. Пониженная сопротивляемость сварных стыков изгибу учтена при определении изгибных напряжений введением коэффициента прочности сварных соединений при изгибе ф . Рекомендуемые значения коэффициента приняты по опытным данным и подлежат в дальнейшем уточнению. [c.301]

На рис. 107, б показаны соответствующие этому результату границы между упругими и пластическими зонами (последние заштрихованы). В отличие от чистого изгиба здесь предельное состояние достигается только в одном сечении посередине балки, где образуется так называемый пластический ишрнир. [c.235]

Предельное состояние пластив ори пластических деформаоиях. По схеме жесткопластического тела (рис. 9.11.10) предельное состояние при изгибе пластин имеет место при условии [c.205]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...