Титан Термообработка после сварки

Сплавы применяют в состоянии после прокатки или отжига. Упрочняющую термообработку после сварки не проводят. Для изделий с жесткими соединениями назначают отжиг с целью снятия напряжений. К тпм сп.лавам относятся технический титан н его а- п а -1- Р-снлавы. мартенситного класса, упрочнение которых достигается целиком за счет легирования а твердого 1>аствора. Содер- [c.22]

После сварки изделие рекомендуется подвергнуть термообработке — нагреву до 850° с последующим охлаждением в воде. Сталь толщиной 1—2 мм можно охлаждать на воздухе. Хромоникелевые стали, содержащие титан или ниобий, термообработке после сварки можно не подвергать. [c.151]

Было достигнуто при этом заметное улучшение структуры металла сварных соединений и некоторое улучшение механических свойств. Особенно эффективным было модифицирование основного и присадочного металла алюминием и титаном. Однако добиться заметного улучшения качества границ применением вышеуказанных мер не удалось. Поэтому одним из важнейших требований, предъявляемых к ЭШС ответственных конструкций, является необходимость проведения после сварки высокотемпературной термической обработки (нормализация или закалка с отпуском). В тех случаях, когда заготовки, сваренные ЭШС, подвергаются последующей обработке давлением (ковка или штамповка), высокотемпературная термообработка сварного соединения может быть совмещена с этими операциями, и тогда проводится термическая обработка по режимам, предусмотренным для кованого или штампованного изделия. [c.151]

После сварки может применяться термообработка в виде нагрева до 1000°С и охлаждения в воде. Для сталей с титаном или ниобием термообработки не требуется. [c.86]

Титан сваривают в камерах с аргоном по режимам, установленным для стали, но с увеличенным припуском на оплавление. Многие сплавы титана после сварки подвергают термообработке. [c.46]

Сплавы используются в состоянии после прокатки или отжига. После сварки упрочняющая термообработка не применяется. Для изделий с жесткими соединениями назначается отжиг для снятия напряжений. К этим сплавам относятся технический титан и его сс и (а + Р) сплавы мартенситного класса, упрочнение которых достигается легированием а-твердого раствора. Содержание р-стабилизаторов в (а + Р) сплавах ниже или немного выше предела их растворимости в а-фазе (см. группу 1 на рис. 37). [c.68]

После сварки изделие подвергают термообработке — нагреву до 1050—1100° и по> следующему быстрому охлаждению в воде (при толщине металла менее 2 мм — на воздухе) для предупреждения межкристаллитной коррозии шва и зоны влияния вследствие выпадения карбидов хрома. Термообработку не применяют, если сталь содержит титан в качестве стабилизатора се структуры. [c.367]

Для предупреждения ножевой коррозии применяют также некоторые технологические приемы, направленные на недопущение или уменьшение перегрева металла в околошовной зоне. К ним относятся сварка короткой дугой на максимальных скоростях сварка очередного валика после полного остывания предыдущего сварка слоя, обращенного к агрессивной среде, в последнюю очередь охлаждение сварного соединения со стороны ранее заваренного шва и др. Термообработка сварных изделий далеко не всегда возможна, поэтому наиболее эффективными средствами предупреждения межкристаллитной коррозии являются снижение содержания в стали и шве углерода и легирование их такими энергичными карбидообразователями, как титан и ниобий. [c.600]

Присадка титана или ниобия препятствует образованию карбидов хрома, а поэтому хромоникелевые стали, содержащие титан или иобий, термообработке после сварки можно не подвергать. [c.170]

Для уменьшения трещинообразования необходимо строго соблюдать технологию и применять высококачественные, тщательно изготовленные присадочные материалы (электроды, флюсы и т. д.). Рекомендуется также применять присадки, содержащие титан, ниобий, молибден, дающие измельчение зерна в металле производить послойную проковку швов в процессе сварки осуществлять термообработку сварных изделий после сварки со ско-рсютью нагрева 100—120 град/час и с быстрым охлаждением. [c.288]

Итак, стабилизированные стали должны содержать достаточное по отношению к углероду количество карбидобразующего элемента (достаточная стабилизация), который должен связать углерод в специальные карбиды и этим сделать невозможным выпадение карбидов хрома. В этом случае стали ведут себя приблизительно так, как если бы они почти совсем не содержали углерода. Напомним (см. 4.1), что стабилизация стали 1Х18Н9 титаном и ниобием в соответствии с эмпирическими формулами, приведенными выше (табл. 18), в большинстве случаев полностью подавляет склонность к межкристаллитной коррозии того типа, который проявляется у нестабилизированных сталей после сварки (см., например, рис. 31). Изделия, изготовленные с применением сварки из правильно стабилизированных сталей [226, 244], оказываются и без последующего отжига стойкими к межкристаллитной коррозии в зонах, подвергшихся термическому влиянию. Однако, при более длительных выдержках в условиях критических температур и стабилизированные таким образом стали становятся также в различной мере склонными к межкристаллитной коррозии в зависимости от степени стабилизации. Действительно, ранее было установлено, что растворяющий отжиг при температуре 1150° С уже может оказать влияние на стойкость стали с более низким содержанием титана и ниобия. При этой температуре еще не может произойти значительный рост зерна, поэтому увеличение количества карбидов хрома, выделяющихся по границам зерен в зоне термического влияния сварного соединения, нельзя в этом случае объяснить только уменьшением всей поверхности границ за счет роста зерна. Точно так же гипотеза о значительной поверхностной активности углерода по отношению к хромоникелевому аусте-ниту, основанная на современных представлениях о роли поверхностных слоев кристаллов твердого раствора при термообработке поликристаллических веществ и очень хорошо описывающая распределение углерода в аустените, не объясняет процесс освобождения связанного в специальном карбиде углерода во время растворяющего отжига при высоких температурах. Чтобы в поверхностных слоях аустенитных зерен могла повыситься концентрация углерода, прежде всего должна произойти диссоциация присутствующих в структуре карбидов титана, ниобия или тантала, а для этого углерод и карбидобразующий элемент должны перейти в твердый раствор. Реально ли это с термохимической точки зрения, можно вывести [c.128]

Технический титан и однофазные а-спла-вы титана (ОТ4, ВТ5, ВТ5-1, АТЗ и др.) хорошо свариваются электрошлаковым способом и после сварки не требуют термообработки сварных соединений. В табл. 4.21 представлены механические свойства сварных соединений из сплава ВТ 1-0, выполненные с применением плавящегося мундщтука и проволоки из сплава ВТ1-00. [c.154]

Хромистые стали свариваются труднее углеродистых при большем в 1,5—2 припуске на оплавление и увеличенных конечных скоростях (8—10 мм сек). Низкоуглеродистые стали с 15—25% Сг после нагрева выше 1000° С становятся хрупкими. Связанный титаном н другими карбидообразующими элементами углерод не участвует в раскислении расплава. Свариваемость хромистых сталей улучшается при наличии свободного углерода или его соединений, распадающихся при высокой температуре. Строчечное расположение феррита, как и строчечность в углеродистой стали, снижает пластичность соединений. С увеличением количества феррита свариваемость ухудшается. Хромистые стали сваривают при повышенной величине осадки, близкой к (2-ь1,7)б (при б = 4ч-6 мм), и припуске на оплавление, равном (3-ь-4)б. Скорость осадки достигает 80—120 мм1сек. Повышенную твердость соединений после сварки понижают термообработкой. [c.42]

Окалиностойкие стали Х25Н12, Х25Н20 и др. содержат больше хрома (в среднем до 25%) и никеля (в среднем до 20%). Они склонны давать при температуре 850—950° горячие трещины. Для сварки этих сталей применяют электроды, содержащие титан, ниобий, молибден, способствующие образованию мелкозернистой структуры металла шва. Рекомендуется производить послойную проковку швов в процессе сварки после сварки подвергать изделие термообработке со скоростью нагрева 100—130° в час до 950—1100° и последующим быстрым охлаждением. Сварку ведут на постоянном токе обратной полярности 35—40 а на мм диаметра проволоки электрода. Используют обмазки ЦЛ-8, ЦТ-1, ЦТ-7А, ЦТ-12А, НИИ-48. [c.170]

Титан сваривают в камерах с аргоном по режимам, установленным для стали, но с увеличенным припуском на оплавление. Некоторые сплавы сваривают на воздухе. Многие сплавы титана после сварки подвергают термообработке. Из-за высокого сопротивления при 1200—13Ш С де( рмация распространяется на металл, иагретый до более высокой температуры, что локализует осадку и позволяет сваривать сплавы титана при небольших [c.75]

Хромоникелевые стали марок 12X18Н9Т и 08Х18Н12Б содержат титан и ниобий, которые, являясь более сильными карбидообразователями, связывают углерод стали, предупреждая образование карбидов хрома. Поэтому эти стали после сварки не подвергают термообработке. Для сварки хромоникелевых сталей применяют электроды типов 03Л-7, ОЗЛ-8, ЦТ-1 и ЦТ-7. Рекомендуются электроды [c.279]

Высокая химическая активность в сочетании с низкой теплопроводностью, высоким электросопротивлением и температурой плавления, склонность к росту зерна в околошовной зоне определяют особенности сварки титана и его сплавов. Большая химическая активность титана при высоких температурах по отношению к азоту, кислороду и водороду затрудняет его сварку. Необходимым условием для получения качественного соединения при сварке титана плавлением является полная двухсторонняя защита от взаимодействия с воздухом не только расплавленного металла, но и нагретого выше 600°С основного металла и шва. При нагреве до высоких температур титан склонен к росту зерна-. Для устранения этого сварку следует выполнять при минимально возможной погонной энергии. Вследствие загрязнения металла сварного шва газами понижается его пластичность, что приводит к образованию холодных трещин. Загрязнение металла шва водородом можно предупредить, применяя электродную или присадочную проволоку, предварительно подвергнутую вакуумному отжигу. Содержание водорода в такой проволоке не превышает 0,004—0,006%. Большое влияние на качество сварного соединения оказывает состояние поверхности кромок и присадочного металла. Для удаления окиснонитридной пленки, образующейся после термообработки, ковки, штамповки, используют опеско-струивание и последующее травление в смеси солей с кислотами или щелочами. [c.146]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...