Коэффициент сужения канала

Несмотря на то, что привод насоса и малые размеры канала, в особенности малый коэффициент сужения входной насадки (1 5,2), были неблагоприятными для получения невозмущенного потока, удалось, однако, поперечные компоненты скоростей возмущающего движения сделать не превышающими 3% скорости основного потока (рис. 4). [c.389]

Если число М полета будет увеличено по сравнению с расчетным, то площадь горла окажется большей ее потребного значения для данного числа М полета. Тогда степень сужения канала будет недостаточной для того, чтобы в горле получить Мг=1. Скорость в горле останется сверхзвуковой. Переход к дозвуковой скорости в этом случае произойдет за горлом в скачке уплотнения, близком к прямому (скачок 5 на рис. 9. 10, в). После скачка S поток станет дозвуковым. Потери в скачке 5 приведут к снижению полного давления за воздухозаборником на величину, пропорциональную коэффициенту Оц этого скачка. [c.266]

Рис. 3.10 достаточно очевидно демонстрирует снижение коэффициентов расхода конических сужающихся сопел при увеличении угла сужения контура 0 р и степени сужения канала от входа до критического сечения (при уменьшении кр/ вх) вследствие увеличения неравномерности параметров потока в критическом сечении или увеличивающегося отличия криволинейной звуковой линии от прямолинейной. [c.73]

При уменьшении степени сужения канала от (Т р 0,1-0,2 до 0,6) прирост коэффициента расхода сопла со округлением на входе в дозвуковую часть сопла уменьшается до 1%, что, по всей вероятности, связано с возрастанием общего уровня коэффициентов расхода рассматриваемых вариантов сопел (рис. 3.186). [c.81]

Поскольку степень сужения канала от входного до выходного сечения у этого сопла относительно невелика ( с / вх = 0 9), то скорость потока в канале достаточно велика и отличие величины коэффициентов расхода и [c.304]

Возможен и другой теоретический подход к изучению сопротивления при внезапном сужении потока. Основным источником потерь здесь (см. рис. 111) является область отрывного течения 5, возникаюш,ая вследствие сжатия потока при входе в трубу (канал) меньшего сечения с после-дуюш,им расширением струи. Для изучения явления прежде всего необходимо выяснить эффект сжатия. Под действием центробежных сил искривленных струек поток сжимается при внезапном сужении на небольшом расстоянии от входной кромки (стенки АВ) живое сечение потока становится минимальным (сечение С—С). Отношение площади этого сечения шс к сечению трубы 2 характеризуется коэффициентом сжатия [c.192]

Другой важной характеристикой решетки является коэффициент расхода, равный отношению действительного расхода к теоретическому [1 = G/Gf. Коэффициент расхода учитывает влияние потерь на скорость, удельный объем, а также на сужение живого сечения канала вследствие образования пограничного слоя. [c.105]

Рис. 2-3. Графики зависимости коэффициента сопротивления от отношения размеров канала после и до сужения.

Большое влияние оказывает относительный размах лопаток h, от которого прямо пропорционально зависит коэффициент концевых потерь. При сильном сужении меридионального сечения канала может произойти смыкание вторичных течений и значительное увеличение концевых потерь. [c.60]

Рис. 9.11. Зависимость коэффициента т от угла сужения сечения канала

Задача 2-32. Определить глубину воды кг во Входной части сооружения прямоугольного сечения и шири 1у Ьг (рис. 2-17), чтобы отношение площади живого сечения после сужения к площади живого сечеиия в канале составляло 0,4. Расчетный расход Q = = 10 м [сек. Канал трапецеидального сечення с коэффициентом заложения откоса ra = tg 0 = 1,5 и шириной по дпу 61 — 6 м. Глубина воды в канале 1 = 1,5 м, высота порога при входе Я=0,3 м. Построить линию удельной энергии и показать пьезометрическую линию. [c.104]

Коэффициент вх для случая внезапного сужения входного сечения в торцевой стенке для диапазона чисел Не от 1000 до 2000, характерного для турбулентного усилителя, близок к 0,5 [22]. Коэффициент же вых определяется из условия, что потеря энергии на выходе равна кинетической энергии потока в выходном сечении канала питания аро /2. [c.115]

Коэффициент рассчитанный по скорости в сопле питания при сужении перехода от канала к соплу под углом 45°, составляет 0,1 [22]. Если этот коэффициент отнести к скорости Va выхода из камеры,то [c.304]

Сужение межлопаточного канала во вращающемся венце ведёт при положительной радиальности к замедленному, а при отрицательной радиальности к более быстрому росту коэффициента скорости, чем в неподвижном венце. При определённом сочетании сужения и радиальности можно добиться не только постоянства, но даже уменьшения коэффициента скорости в межлопаточном канале вращающегося венца. [c.606]

При заданных значениях коэффициентов откосов предел сужения профиля будет тогда, когда ширина канала по дну Ь достигнет нуля, т. е. когда профиль канала станет треугольным, у которого средняя ширина Ьп, = тНо, а характеристика живого сечения Ог мип—Ото/го/ ср= Следовательно, суженный профиль ограничивается пределами [c.221]

С учетом показанной неравномерности потока в работе [ПО] определены коэффициенты расхода Цц и тяги сопла, которые представлены на рис. З.П4в в зависимости от степени кривизны внутренней стенки вентиляторного канала Лс/ кр- Влияние увеличения кривизны контура, т. е. уменьшение радиуса скругления 7 скр при постоянной высоте выходного сечения сопла приводит к снижению коэффициента расхода сопла, аналогично тому, как это имеет место при увеличении угла сужения дозвуковой части конических сопел [c.184]

В представленной модели учитываются два необратимых процесса. Первый — межфазный тепло- и массообмен (Т1 >Тг = Та р)), из-за неравновесности которого происходит перегрев жидкости и запаздывание нревраш ения ее в пар. Второй — трение о стенку (гидравлическое сопротивление), из-за чего происходит необратимое падение давления, связанное с диссипацие1г кинетической энергии жидкости. Интенсивность первого процесса определяется концентрацией и распределением п а) зародышевых частиц, теплофизическими свойствами среды (Х , С , р , р , I), входяш,ими в уравнение (2.6.48) для скорости роста нузырька, перепадом давлений ро —р . и коэффициентом сужения струи т], влияющим на глубину захода состояния истекающей жидкости в метастабильную область, т. е. на значение давления рь в минимальном сечении струи, которое определяет максимальный перегрев жидкости АТ = Т — Те р) в рассматриваемом процессе. Интенсивность второго процесса определяется силой трения о стенку канала Р- г = [c.285]

Потери при постепенном сужении канала (см. рис. 6.7,г). Конфузорные течения устойчивы — в них нет причин для возникновения вихрей (п. 15.6). Вихри образуются лишь в цилиндрической трубе на выходе из конфузора. Для устранения этих вихреобразований коническую часть следует сопрягать с цилиндрической плавной кривой. В справочниках 12] приводятся формулы для построения сопла Витошинского. На выходе из этого сопла поле скоростей близко к равномерному, а потери минимальны. Так как потери в таком сопле обусловлены, в основном, трением, то коэффициент местных потерь зависит от числа Рейнольдса и отношения площадей и колеблется в пределах =0,01. .. 0,1. Меньшие значения соответствуют большим числам Ке. [c.160]

Величины коэффициентов расхода сужающихся конических сопел для запертого режима течения в критическом сечении = onst) приведены на рис. 3.10 в зависимости от двух определяющих геометрических параметров степени сужения канала сопла до критического сечения и угла сужения 0 р. [c.72]

Вариант 0 р = О соответствует эталонным соплам, коэффициент расхода которых в пределах погрешности экспериментальных исследований близок к 1. Поэтому независимо от степени сужения канала кр/ вх эта величина на рис. 3.10 взята Цс = 1 для 0 р = 0. Вариант 0 р = 90° соответствует нулевой длине дозвуковой части сопла, а вариант кр/ вх - О — достаточно большой степени сужения, когда площадь критического сечения сопла более чем на порядок меньше площади канала на входе в коническое сопло. Приведенные на рис. 3.10 экспериментальные данные соответствуют достаточно большим числам Re Kp характерным при проводимых на различных установках испытани- [c.72]

Для достаточно больших углов сужения контура 0 р 50-90° и больших степеней сужения канала сопла кр/ вх коэффициент расхода коничес- [c.73]

Поскольку величина угла сужения дозвуковой части 0 р и относительная степень сужения канала сопла от входа до критического сечения Е /Е определяют величину коэффициента расхода сопла (рис. 3.10), то на рис. 3.57 тяговые характеристики различных вариантов сужаюгцихся сопел построены в зависимости от коэффициента расхода [c.121]

Данные для сверхзвуковых сопел с одинаковой геометрией сверхзвуковой части, но с разными дозвуковыми частями, обобгцены на рис. 3.65 в зависимости от коэффициента расхода. Заштрихованные области соответствуют погрешности измерений интегральных характеристик сопел по результатам различных серий экспериментальных исследований. Характер влияния изменения коэффициента расхода сверхзвуковых сопел аналогичен этому влиянию для звуковых сужаюгцихся сопел (рис. 3.57). Это означает, что с уменьшением коэффициента расхода сопла (т. е. с увеличением угла сужения дозвуковой части 0 р при постоянной степени сужения канала = onst) [c.132]

Результаты экспериментальных исследований на моделях сужаюгцихся звуковых сопел, приведенные в работе [111] (см. также [49], дают представление о влиянии отклонения вектора тяги на коэффициенты расхода и тяги сопла (рис. 7.7 и 7.8). Бесфорсажный и форсажный режимы для рассматриваемых вариантов конического звукового сопла отличаются степенью сужения кана- [c.298]

Результаты влияния степени сужения канала от входа до критического сечения для различных схем сопел с отклонением вектора тяги по данным различных авторов были обобгцены в работе [89] (см. также [49]). Э и данные представлены на рис. 7.9 в виде зависимости коэффициента тяги от отношения плогцади входа канала к плогцади критического сечения сопла Р . Уменьшение вх/ кр приводит к увеличению скорости потока на входе в со- [c.300]

Резко неравиомернос течение в собирающем канале имеет место даже при малых значениях характеристики аппарата Л,, так как направление отделяющихся струек мало зависит от этой характеристики. Поэтому увеличение коэффициента сопротивления пористой перегородки (например, за счет ее толщины) пли уменьшение ее коэффициента живо1 о сечения не дает требуемого эффекта. В этом случае не очень эффективны внутренние вставки, профиль которых рассчитан из условия получения постоянного статического давления вдоль раздающего канала (см. рис. 10.32, б). Кроме того, сужение этого канала по направлению к заглушенному концу раздающего канала может усилить унос взвешенных частиц, так как при этом, вследствие больших продольных скоростей, взвешенные частицы будут с еще болыней вероятностью отбрасываться к концу канала, а следовательно, еще больше увеличивать их концентрацию в месте, соответствующем наибольшим скоростям струек после выхода из боковой поверхности в собирающий канал. [c.303]

Конфузор. При постепенном переходе от больших сечений трубы (канала) к меньшим — в конфузоре — потери уменьшаются по сравнению со случаем внезапного сужения потока. Как уже указывалось в 42, основной причиной потерь в конфузоре является отрывное течение, воз-никаюш,ее после сжатого сечения С—Сна участке соединения конфузора с цилиндрической частью трубы. Очевидно, эффект сопротивления зависит от угла конусности конфузора 0/2. Вводя аналогично случаю расширения потока коэффициент смягчения, можем написать [c.202]

В 13 книги [5] рассмотрены возможности расчета коэффициента расхода в прямоосном канале. Единственная причина снижения действительного расхода по сравнению с теоретическим — это сужение проходных площадей потока вследствие образования так называемого пограничного слоя между стенками канала и ядром потока, движение которого с достаточной степенью точности можно считать изоэнтропным (адиабатным без трения). В таком слое скорости движения потока по его линиям тока являются замедленными вследствие трения, и скорость потока здесь меняется от нуля (у стенки) до скорости ядра потока на переходе пограничного слоя в ядро потока. В теории пограничного слоя принимаются закономерности изменения скорости течения в пограничном слое от нуля до указанной максимальной величины. Рассматривая такую структуру потока в прямоосном канале, можно получить выражение для коэффициента расхода в канале с прямолинейной осью через параметры пограничного слоя [c.206]

Коэффициент потерь К для однофазного потока, рассчитанный по скорости в сеченпи канала перед сужением, представлен в вавп-симости от числа Рейнольдса на фиг. 8 п 9. Рассматривалось течение для плоских вставок и для вставок круглой формы. В соответствии с табл. 2 величина а имеет одно и то же значение, равное 0,А, как для короткой вставки S-1, так и для длинных вставок S-2 п S-4. Следует отметить, что вставка S-1 слишком короткая и в ней не происходит восстановления давления. Эта вставка имеет существенно более высокий коэффициент потерь, чем вставки S-2 и S-4, что не является неожиданным и вытекает из соображений, связанных с рассмотрением закона сохранения импульса. [c.160]

Экспериментальные исследования проведены в довольно узком диапазоне геометрических характеристик местных сопротивлений и основных параметров двухфазного потока, содержат методические неточности [1], а результаты опытов разных авторов иногда прямо противоположны [2 и 3]. Суш ествуюш ие методы расчета гидравлических потерь в местных сопротивлениях в большинстве случаев плохо согласуются с экспериментальными данными. Так, нормативный метод гидравлического расчета котлов [4], основанный па гомогенной модели двухфазного потока и использующий в большинстве случаев коэффициент местного сопротивления на однофазном потоке С1ф, может давать результаты, в 4 раза превышающие результаты опытов. Расчетные зависимости различных авторов, приведенные в [1], применимы только для расчета перепадов давления в случае резкого расширения двухфазного потока. Уравнения, полученные для расчета гидравлических потерь двухфазного потока при течении через внезапные сужения [2] и дифрагмы [5], имеют следующие общие недостатки потери в этих случаях рассматриваются лишь как результат внезапного расширения двухфазного потока от поджатого сечения струи до последующего сечения канала, а потери при сужении потока от входной кромки до поджатого сечения не учитываются. Кроме того, (истинное объемное газосодер- [c.145]

При отношениях давлений, больших чем критическое, следует применять сужаюшиеся сопла, размеры выходного сечения которых рассчитываются по формуле (9.35). Вообше же говоря, конфигурация канала (т. е. закон изменения площади сечения по длине) при этом может быть любой в любом промежуточном сечении сопла автоматически будут устанавливаться такие значения давления, скорости и плотности, при которых удовлетворяется уравнение расхода (8.3). Из-за трения действительная скорость йУд меньше теоретической, что учитывается с помощью коэффициента скорости ф, меньшего единицы WJ = (fWт. Эта скорость достигается не в выходном сечении сопла, площадь которого fвыx известна, а на некотором расстоянии от сопла, в струе. Поперечное сечение струи /стр в этом месте, как правило, меньше, чем площадь выходного сечения сопла. Уменьшение площади струи газа по сравнению с площадью выходного сечения сопла учитывается коэффициентом е сужения струи тр=е/вых. [c.178]

При работе диффузора на расчетном режиме при заданном (расчетном) числе Мн.р полета сверхзвуковой поток тормозится в сужающемся участке канала и в горле диффузора скорость его становится равной скорости звука. В расширяющейся части канала происходит дальнейшее торможение Д0звук01в0г0 потока. На этом режиме расход воздуха максимальный (ф=1,0), а величина коэффициента восстановления давления диффузора определяется в основном потерями давления в скачках уплотнения на участке сужения. Используя уравнение неразрывности течения для сечений в невозмущенном потоке 1—1 и горла 3—3 (рис. 2. 10,а), потребную площадь горла для обеспечения расчетной схемы течения определим как [c.63]

Введение электролита в МЭП соответствует схеме внезапного сужения потока, поэтому вследствие искривлений линий течения и появления центробежных сил поток может оторваться от внутренней поверхности канала. Для снижения гидравлических потерь в ЭИ предусматривают конические сходящиеся отверстия (конфу-зоры) с небольшим углом сужения. Местные потери на участках внезапного сужения и расширения в значительной мере зависят от радиуса Гск закругления кромок. Так, при изменении отношения Гск1<1 В пределах 0,04. .. 0,2 коэффициент гидравлических потерь снижается с 0,5 до 0,08. [c.286]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...