Удельная поверхность теплообмена

Удельная поверхность теплообмена перфорированной пластины, mVm ал—F пп/ пп [c.282]

Удельная поверхность теплообмена [c.10]

При этом удельная поверхность теплообмена любого подогревателя-конденсатора [c.110]

Основной величиной, характеризующей теплообменник, является удельная поверхность теплообмена [c.408]

Величина удельной поверхности теплообмена зависит от степени регенерации а. Эта зависимость установлена проф. В. В. Уваровым в следующем виде [c.408]

Большое значение имеет компактность аппаратов, которая определяет не только их стоимость, но и необходимые размеры помещения. Компактность зависит не только от интенсивности работы поверхности теплообмена, характеризуемой величиной коэффициента теплопередачи, но и от отношения поверхности теплообмена к объему аппарата — удельной поверхности теплообмена. [c.9]

Коридорная разбивка (фиг. 14, а) характеризуется величиной поперечного и продольного шагов или же относительными шагами и фа а с1 . Частным ее случаем является квадратная ра> бивка (фиг. 14, г), когда оси трубок расположены в вершинах квадрата со стороной, равной шагу t. Квадратная разбивка применяется значительно реже треугольной из-за меньшей удельной поверхности теплообмена при том же шаге и диаметре трубок, т. е. худшего использования объема аппаратов. [c.35]

КОНСТРУКТИВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ТРУБНОГО ПУЧКА Удельная поверхность теплообмена [c.36]

Выведенные выше соотношения позволяют произвести анализ зависимости основных параметров воздухоохладителей от целого ряда показателей теплового, аэродинамического, конструктивного характера. Такими показателями являются значение ср, которое характеризует эффективность тепловой работы аппарата, гидродинамическое сопротивление Др, величины удельной поверхности теплообмена f в м 1м , коэффициент сужения сечения и коэффициент заполнения объема т] ,. Для трубчатой конструкции три последних конструктивных показателя могут быть выражены через наружный диаметр трубок d , относительные шаги разбивки и относительную толщину стенок трубок Проведем в качестве примера подобный анализ для конструкции воздухоохладителя с движением охлаждающей воды в гладких трубках, треугольной разбивкой их и поперечным обтеканием этих трубок охлаждаемым воздухом. [c.157]

Так как удельная поверхность теплообмена в шахтных печах неопределенна, то вместо коэффициента теплоотдачи (вт/м град), отнесенного к поверхности засыпки Ржъ, некоторые авторы рекомендуют использовать в расчетах объемный коэффициент теплоотдачи (вт/м град), отнесенный к объему засыпки V. Связь между ними следующая [c.522]

При сопоставлении сребренных трубок но весовым показателям значения обеих координат в (31) следует делить на вес единицы поверхности Ь, который равен частному от деления веса 1 пог. м трубы на ее наружную (по сребренной стороне) поверхность. При сопоставлении по объемным показателям значения обеих координат в (31) нужно множить на удельную поверхность теплообмена /, которую целесообразно относить к объему не самой трубки, а к минимальному объему, занимаемому ею в пучке. Если принять треугольную разбивку и минимальное расстояние между оребрением соседних трубок 1 мм, то объем, занимаемый 1 пог. м сребренной трубки, представляет прямоугольную призму, основание которой — правильный шестиугольник, описанный вокруг окружности диаметром ( + 2Н + ) мм йн—диаметр несущей трубки к — высота оребрения в мм) и равен 0,866 (с -Ь 2/г -Ь 1) 10 м . Если оребрению придано шестиугольное очертание (ом. главу V), то основание призмы будет вписанным в ту же окружность шестиугольником и объем составит 0,65( + 2к + 1) - Ю" ж , т. е. на 25% меньше, чем при обычном (круглом) очертании оребрения. [c.16]

При разработке легких малогабаритных радиаторных теплообменников для тепловозов основная задача состояла в увеличении удельной поверхности теплообмена со стороны воздуха и уменьшения толщины ребер. Для серийной водяной секции при габаритах пучка 1206-154-187 мм и поверхности охлаждения со стороны воздуха 21 удельная поверхность теплооб.мена составляет [c.72]

Итак, удельная поверхность теплообмена исследованных пла- [c.73]

Если координаты этой фигуры помножить на удельную поверхность теплообмена / м 1м , которая определяется по выражению 2 [c.77]

Для этой поверхности НЗЛ удельная поверхность теплообмена будет равна [c.77]

Удельная поверхность теплообмена (коэффициент компактности), [c.154]

Удельная тепловая нагру ка поверхности охлаждения конденсатора q-r равна тепловому потоку через 1 поверхности теплообмена <7т = QiF, кДж/(м -ч). Обычно в конденсаторах транспортных судов = (65ч-100) 10 кДж/(м -ч). Удельная паровая нагрузка поверхности охлаждения конденсатора q равна количеству пара, конденсируемого в час на 1 м поверхности теплообмена, Яп = GJF, кг/(м -ч). Обычно = 30- -40 кг/(м -ч). [c.180]

Каждой выделенной области соответствуют своя система нестационарных уравнений для потока и общая (с точностью до удельного теплового потока через поверхность теплообмена) система уравнений для среднеинтегральной температуры стенок канала. [c.142]

Величина удельной поверхности играет важную роль при расчете теплообмена между твердым каркасом и охлаждающим веществом. Можно получить формулы для расчета пористости и внутренней поверхности теплообмена в плетеных материалах, однако число входящих в эти формулы параметров резко возрастает (диаметры основной и крепящей нитей, число основных нитей на единицу длины материала, и т.д.). В действительности, как частицы в зернистых материалах, так и проволоки в плетеных структурах при нагрузке могут деформироваться, поэтому значения как П, так и f оказываются меньше расчетных. С другой стороны, при диаметрах частиц более 20 мкм не удается достигнуть их достаточно плотной упаковки и поэтому / превышает расчетное значение. В итоге у зернистых материалов действительная величина f может отклоняться почти в 2 раза вверх или вниз относительно теоретического значения. Плетеные материалы в этом отношении намного стабильнее (отклонения от расчетных значений не превышают 30%). [c.94]

Подводимая извне механическая энергия обеспечивает высокую удельную производительность аппаратов даже при переработке вязких продуктов, а конструкцией ротора предусмотрена непрерывная очистка поверхности теплообмена от различных отложений и загрязнений. [c.146]

Средние плотность рп и свободный объем ен насыпных насадок мало зависят от размера гранул н примерно равны 1740 кг/м или 0,42 м м . Удельная поверхность St при изменении размера гранул от 3,5 до 12 мм уменьшается от 1450 до 400 м /м . Регенераторы криогенных газовых установок R имеют ограниченные размеры, так как размещаются непосредственно в машине. Они должны обладать чрезвычайно развитой поверхностью теплообмена, т. е. иметь очень высокую компактность. С этой целью насадка выполняется [c.286]

Учитывая, что отношение (рсо) (8р ) определяет собой удельные (на единицу площади поверхности теплообмена) затраты мощности на прокачку теплоносителя выражение (6.14) [c.113]

В работе [641 показатели степени и и 1 — к в последнем уравнении рассматриваются как весовые коэффициенты, характеризующие степень влияния соответственно энергетических затрат и удельной стоимости поверхности теплообмена на величину Е при весовом коэффициенте для интенсивности теплоотдачи, принятом равным единице. [c.113]

В гл. I отмечались технико-экономические преимущества реакторных систем на расплавах солей, обусловленные специфическими свойствами солей в условиях работы реактора. При использовании расплавленных солей не требуется высокого давления в реакторе, отпадает необходимость в сложных тепловыделяющих элементах с их оболочками, почти в три раза уменьшается удельная загрузка топлива, отсутствуют напряженные поверхности теплообмена в активной зоне, лимитирующие температуру топлива, появляется возможность непрерывной регенерации топлива, увеличивающей длительность кампании реактора. [c.167]

Что касается числа ступеней, то оптимальное его значение для заданного удельного расхода тепла определяется минимумом стоимости, которая зависит от размеров поверхности теплообмена. Более подробно этот вопрос разбирается в 21. [c.56]

Для оценки габаритных характеристик сравниваемых поверхностей нагрева используется коэффициент компактности и = H/V, мVм представляющий собой отношение площади поверхности теплообмена к единице объема. Сравнение производится при одинаковых удельных теплосъемах. [c.17]

Г идродинамическое сопротивление Др обычно задается. От степени регенерации о (к. п. д. аппарата) зависит значение <р. Обычно или задаются степенью регенерации или же исследуют на основе выведенных формул влияние степени регенерации на параметры аппарата. По известным температурам и давлениям определяется вязкость н-и удельный вес Т. Значение Рг зависит в основном от атомности газа. Выбор типа поверхности теплообмена определяет значения величин Ь, е, гит, входящих в критериальные уравнения теплообмена и гидродинамического сопротивления, определяющего геометрического размера (1, выражений удельной поверхности теплообмена f и коэ и-циента сужения т суж- позволяет для выбранного типа поверхности теплообмена, если известны критериальные уравнения теплообмена и сопротивления, дать конкретную зависимость основных параметров аппарата от тепловых и аэродинамических показателей [c.150]

Для сопостаеления по весовым показателям значения обеих координат в (24), (26) и (27) шедует делить на вес единицы поверхности Ь, а по объемным — множить на удельную поверхность теплообмена /. [c.14]

В главе V и VI ериводятся данные вьшолненных авторами исследований теплообмена и сопротивления отдельных трубок с проволочным оребрением и лучков при лродольном обтекании м аслом и воздухом, даны обобщенные формулы, анализ результатов исследования и сопоставление с полеречньш обтеканием. В разработанных щами маслоохладителях из трубок с проволочным оребрением удельная поверхность теплообмена лучка лежит в пределах 340—440 м 1м . Уменьшение габаритов и веса, в частности цветного металла, при использовании трубок с проволочным оребрением иллюстрируется сопоставлением основных показателей этих ореб-ренных конструкций и серийного гладкотрубного -маслоохладителя МО-60. В этом случае прн одинаковой тепловой мощности достигается уменьшение габаритов (объема) и общего веса примерло в 5 раз, уменьшение расхода цветного металла в 2,7 раза. [c.23]

Для решения этих задач путем ряда экспериментальных и теоретических исследований [25] отрабатывались конструкции радиаторных теплообменников. Возможно, что нутем некоторого дальнейшего усовершенствования конструкции и уменьшения толщины ребер могут быть несколько улучшены весовые и габаритные показатели но возможности довольно ограниченные. ВНИТИ недавно разработал конструкцию радиаторных холодильников с ленточным гофрированным оребрением, в которых за счет уменьшения толщины оребрения до 0,08 мм и уменьшения шага оребрения удельная поверхность теплообмена доведена до 1095 м 1м . Однако произвести замену цветных металлов черными при одновременном сохранении жестких весовых и габаритных ограничений в [c.55]

Для регенеративных подопревателей низкого и повышенного давления и холодильников эжекторов к турбинам небольшой мощности (750—6000 кет) Калужский турбинный завод выпускает винтовые подолреватели автор конструкции Л. И. Быховский [16], [И]. Особенность этой конструкции состоит в том, что нагреваемая вода поднимается по нескольким параллельно включенным змеевикам, а обогревающий пар идет противотоком по спиральному каналу, образованному винтовыми перегородками. В результате высоких скоростей теплоносителя в этом случае достигается существенная интенсификация теплообмена (см. ниже), но при этом возрастают сопротивления. Недостатком данной конструкции, помимо усложнения изготовления, является небольшая удельная поверхность теплообмена / и довольно значительный вес Ь на единицу поверхности теплообмена. Относительно большие значения объема и веса на единицу поверхности объясняются сложной системой водяных коммуникаций внутри аппарата и значительным ко.шчеством винтовых перегородок. [c.129]

Удельная поверхность теплообмена конденсаторов окислов азота равна 3,5—4,0 м 1(п1-сутки) HNO3. [c.97]

Это объсняется тем, что в пузырьковых жидкостях уменьшение размера пузырьков приводит к увеличению удельной поверхности теплообмена пузырей с жидкостью [c.104]

Пористые высокогеплопроводные металлы используются также и при изготовлении теплообменников сосредоточенного теплообмена (дискретного типа) для получения сверхнизких температур. Предельно развитая поверхность теплообмена пористой структуры позволяет уменьшить граничное термическое сопротивление Калицы, вызывающее температурный скачок на границе раздела жидкость - твердое тело, через которую передается теплота. Такой теплообменник представляет собой блок, содержащий две камеры, заполненные проницаемым высокотеплопроводным материалом с большой удельной поверхностью Обьпшо и пористая матрица и блок выполняются из меди. При растворении Не в Не на пористой насадке в одной из камер температура получаемой смеси может понизиться до 0,011 К. За счет этого происходит охлаждение всего блока и протекающего через другую камеру потока Не . [c.17]

При пленочном режиме испарительного охлаждения над пористой поверхностью образуется жидкая пленка, толщина которой определяется удельным расходом охладителя. На жидкой пленке образуются волны, которые интенсифищ1руют процесс теплообмена за счет увеличения шероховатости и поверхности теплообмена. Это приводит к тому, что зависимость, полученную при вдуве газообразного охладителя, применять нельзя, так как это приводит к значительным ошибкам в определении скорости испарения жидкого охладителя. [c.156]

При любых значениях температуры и любых значениях произведений массового расхода на удельную теплоемкость п1т Ср наибольший возможный температурный напор Мт достигается при использовании противоточной схемы и наименьший напор — при прямотоке (при прочих равных условиях), в связи с чем рекомендуется применение противоточной схемы. Однако при этом необходимо учесть, что при противотоке поверхность теплообмена на начальном участке ее находится в худших температурных условиях, чем при прямотоке, так как этот участок омывается жидкостями, имеющими наибольшие температуры t и f. ). По этой причине (а иногда по конструктивным соображениям) в некоторых случаях применяют прямоточную схему или сложную, подобную изображенной на рис. 34.2, б (например, в пароперегревателях с высокой температурой перегретогд пара). [c.414]

Удельная поверхность регенератора (поверхность теплообмена, приходящаяся на единицу мощности) Д = FINi определяется из следующей приближенной зависимости [23] [c.188]

Шухова не мог удовлетворить металлоемкий, малопроизводительный аппарат, не обеспечивавший глубокой переработки нефти. И он продолжил работу в этом направлении вместе с инженером Ф. А. Инчиком, предложив в 1886 г. новый аппарат для непрерывной дробной перегонки нефти и подобных ей веществ (рис. 231). Оригинальная схема позволила утилизировать тепло отходящих газов, мазута и паров дистиллята в условиях увеличенной поверхности теплообмена расход топлива был сведен к минимальному. Установка обеспечивала разложение нефти на большое количество разных продуктов с заданной разницей в удельных весах — от легкого бензина до тяжелых масел при этом процесс перегонки значительно ускорился (2.1). Нефтеперегонный завод по схеме Шухова—Инчика был построен в 1889 г. и проработал почти полвека. [c.118]

Для аппарата с орошаемой насадкой в качестве расчетной была принята регулярная насадка из блоков листового материала, которая, по данным О. Я. Кокорина, обладает лучшими показателями из исследованных насадок [26]. Условия расчета скорость воздуха а г = 3 м/с толщина слоя бел = 0,2 м удельная поверхность 580 м /м пористость 0,83 плотность орошения 40 кг/(м-ч). Расчет выполнен по методике П. Д. Лебедева [30] с использованием формулы Т. Хоблера для коэффициента полного теплообмена [50]. Показатели ударно-пенного аппарата рассчитаны по методу И. М. Фокина при S = 1 и Wr = 4,5 м/с, показатели пенно-испарительного водоохладителя (ПИВ-9) — по номограммам М. А. Барского для номинальных условий работы аппарата (расход воздуха 9000 м /ч). Центробежный теплообменный аппарат был рассчитан на номинальный режим работы при следующих геометрических параметрах 0 = 0,1 м / = 0,24 L/D = 0,8. [c.22]

Одним из перспективных методов опреснения соленых вод является термический метод. Однако этот метод оказывается экономически выгодным при дешевых источниках тепла и относительно небольших удельных капитальных затратах на испарительную установку, которые могут быть достигнуты на установках высокой производительности при использовании тепла атомных электростанций двойного назначения (атомных теплоэлектроцентралей). Однако здесь необходимо предварительно разрешить ряд проблем, и прежде всего, применительно к испарительной установке, обеспечить безнакип-ный режим работы парогенерирующих поверхностей в достаточно широком интервале температур, по возможности более высокие значения коэффициентов теплопередачи и тепловых потоков, достаточно эффективную очистку вторичного пара от капель (при высоких скоростях пара в паровом объеме испарителя), установить наиболее экономичные схемы и параметры испарительной установки и станции в целом. В настоящее время эти и многие другие вопросы, возникшие при проектировании крупных установок по обессоливанию соленых вод, изучаются в лабораторных и полупромышленных условиях. В СССР (г. Шевченко) работает опытно-промышленная многоступенчатая установка производительностью 5 000 м 1сутки. Чтобы предохранить поверхности теплообмена от отложений, в исходную воду вводится мелкокристаллическая затравка того же состава, что и у накипи. Экспериментально установлено, что в определенных режимах накипеобразующие компоненты отлагаются только на кристаллах затравки. Укрупненные кристаллы выводятся из установок с продувкой. [c.369]

Дифенильная смесь представляет собой азеотропную смесь, состоящую из 26,5 % дифенила и 73,5 % дифенилоксида. Температура плавления смеси 12,3 °С, удельная теплота плавления составляет 129,6 кДж/кг. Дифенильная смесь обладает характерным запахом и нерастворима в воде. Температура кипения смеси 258 °С. Смесь применяют в качестве теплоносителя в жидком и газообразном состоянии до температуры 360 °С. Теплофизическне свойства дифенильной смеси приведены в табл. 2.5. При температуре выше 310 °С наблюдается частичное термическое разложение смеси, что приводит к осмолению поверхностей теплообмена. Дифенильная смесь и ее пары не вызывают коррозию металлов, что позволяет применять для изготовления аппаратуры обыкно-вентгю углеродистую сталь. [c.96]

При расчетах теплообмена в корне пылеугольного факела, расчетах взвешенной сушки, газификации и прогрева пылевидного топлива также необходимо знание поглощательной способности запыленных потоков. Методика расчета излучательной и поглощательной способности запыленных потоков была разработана А. М. Гурвичем, А. Г. Блохом и А. И. Носовицким. Для оценки поглощательной способности запыленного потока в этом методе используется формула (19.18), определяющая спектральную поглощательную способность частично проницаемого тела. В этом случае коэффициент ослабления луча kx оказывается зависящим от отношения размера,частицы d к длине волны падающего излучения А, и от физических свойств поглощающего вещества, а переменная х — F[il, где F — средняя удельная поверхность пыли, — [c.408]

Обозначим р—поверхность теплообмена, м иг — объем, занимаемый единицей теплообменной поверхности, м 1м др — удельное тепло регенерации, ккал1кг к — коэффициент теплопередачи теплообменника, ккалЦм ч град) АТср — среднеинтегральная разность температур в теплообменнике, град. [c.139]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...