Зола, влияние на коррозию сталей

Золото, см. также Сплавы золота диффузия кислорода 493 коррозия в различных средах 496 Зола, влияние на коррозию сталей 127, 130 [c.827]

Значительное влияние на коррозию сталей и сплавов оказывают продукты горения топлива, содержащие ванадий. При сжигании дешевого загрязненного ванадием жидкого топлива (мазута, погонов нефти) образуется большое количество золы, содержа- [c.128]

Значительное влияние на коррозию стали оказывают продукты горения топлива, содержащего ванадий. При сжигании дешевого, загрязненного ванадием топлива (мазута, погонов нефти) образуется большое количество золы, содержащей УгОз. Зола, налипая на металл, увеличивает скорость его окисления (в несколько раз или даже в десятки раз) и вызывает межкристаллитную коррозию при температуре выше температуры плавления золы. Причиной ванадиевой коррозии стали является [c.53]

В ряде работ, посвященных вопросам коррозии металла в продуктах сгорания мазута, указывается на существенное влияние температуры газа на интенсивность коррозии [102, 140—145]. Очевидно, нельзя отрицать определенного влияния температуры газа на коррозию сталей под влиянием золы топлива, особенно тогда, когда процессы загрязнения и коррозии обусловлены конденсацией отдельных компонентов из продуктов сгорания и их фазовым состоянием в золовых отложениях. [c.169]

Влияние золы на интенсивность коррозии металла проявляется через слои золовых отложений на трубах поверхностей нагрева. На поверхностях нагрева могут возникать разнотипные золовые отложения, поэтому их влияние на интенсивность коррозии различно. Некоторые компоненты отложений могут значительно ускорить высокотемпературную коррозию металла, в то же время другие компоненты являются инертными или замедляющими коррозию. Ускорителями коррозии сталей являются легкоплавкие комплексные сульфаты и пиросульфаты щелочных металлов. Весьма активными ускорителями коррозии являются также соединения хлора. В то же время такие компоненты, как оксиды [c.5]

Воздействие коррозионно-активных соединений золы на характер высокотемпературной коррозии сталей наиболее часто рассматривается в связи с окислением железа как основного компонента в котельных сталях. Однако при этом нельзя не учитывать и влияния коррозионно-активных компонентов золы на легирующие элементы в сталях. Так, например, чувствительным компонентом в сталях к коррозии под влиянием соединений, содержащих серу, является никель, а при коррозии под влиянием хлоридов щелочных металлов — хром. [c.67]

Интенсивность коррозии в первоначальной стадии можно с определенной точностью аппроксимировать также выражением (3.13), как это сделано в [5] при рассмотрении коррозии сталей под влиянием золы сланцев. В этом случае эффективное значение показателя степени окисления ниже, чем для основной стадии коррозии (рис. 3.1). Следует отметить, что при аппроксимации коррозии на первоначальном участке выражением (3.13) входящие постоянные ко я Е не должны совпадать с теми же значениями для основной стадии процесса. [c.96]

Исследования кинетики коррозии сталей под влиянием золы сланцев проводились на установке, показанной на рис. 3.6. Перед каждым циклом испытаний опытные образцы обмазывались смесью, которая состояла из сланцевой золы и спирта. Использование смеси золы с водой было невозможно из-за снижения коррозионной активности золы в воде. Комплекты образцов вставлялись в нагретые до предусмотренной в опыте температуры печи. После 10-часовой выдержки комплекты образцов вынимались из печей, охлаждались и снова смазывались. Количество корродированного материала определялось по разности масс чистого образца до и после испытания. [c.134]

Таким образом, изменение интенсивности коррозии сталей во времени выражается в значениях показателя степени окисления металла —чем выше п, тем медленнее затухает интенсивность коррозии во времени. Из изложенных данных следует, что разные марки стали при коррозии под влиянием золы сланцев имеют разные значения степени показателя окисления. Связано это с неодинаковым действием сланцевой золы на отдельные компоненты стали. Наиболее агрессивными компонентами в сланцевой золе 140 [c.140]

Исследование влияния сланцевой золы и ее отдельных компонентов на коррозию проведено Б. К. Торпаном и X. X. Хыдреярв [83] с опилками углеродистой стали. Результаты этих опытов, полученные в интервале температур 500—600°С, показали, что опилки углеродистой стали при контакте со сланцевой золой в воздушной атмосфере корродируют в значительно большей степени, чем при отсутствии золы. Эти результаты свидетельствуют о существовании в сланцевой золе компонентов, ускоряющих коррозию металла. Заметно ускоряет коррозию стали добавка к золе двойных сульфатов — NaaAl (804)3 и КА1 (804)2. Более существенное влияние на коррозию стали, чем комплексные сульфаты, оказывают хлориды. О возможности большой роли хлоридов сланцевой золы при коррозии стали отмечено в [84]. [c.76]

Показано, что оксиды кальция и магния оказывают ингибирующее действие на образование коррозионно-активных комплексных сульфатов (см. рис. 2.6), поскольку при присутствии СаО и MgO образуются более устойчивые соединения типа КгСзг (804)3 и K2Mg2(S04)s. В номограмме влияние оксида кальция и магния на коррозию стали выражено в виде суммы aO+MgO как эквивалента СаО в топливе. С увеличением названной суммы интенсивность коррозии стали снижается. Здесь необходимо отметить, что снижающее действие оксидов кальция и магния на коррозию проявляется наибольшим образом тогда, когда они в золе находятся в свободном виде. [c.81]

Влияние температуры продуктов сгорания на интенсивность коррозии, по всей видимости, связано с температурой в пристенной зоне трубы и, следовательно, фазовым состоянием золы на поверхности металла. Зона максимальных значений скорости коррозии, вероятно, совпадает с жидкоплавким состоянием золы. При этом, как это следует из рис. 3. 17, влияние температуры газа на скорость коррозии стали Х18Н12Т больше, чем на коррозию стали 12Х1МФ. Это можно объяснить большой химической чувствительностью никеля к золовым отложениям, об разу-ющимся на высокотемпературной поверхности нагрева при сжигании сернистого мазута. [c.148]

Коррозионная активность отдельных составляющих сланцевой золы исследована в атмосфере воздуха путем нагревания пластинок из перлитной стали 12Х1МФ при разных температурах в насыпках из растворимой и нерастворимой в воде частей сланцевой золы. Результаты исследований изложены в виде графика на рис. 2.8. Видно, что коррозионные активности растворимой и нерастворимой в воде частей золы сланцев сильно отличаются друг от друга. Коррозия стали в присутствии нерастворимой в во- де части при всех температурах ниже, чем без влияния золы. Следовательно, нерастворимая в воде часть сланцевой золы коррозионного процесса не ускоряет. [c.77]

Для определения влияния состава минеральных компонентов в угле на интенсивность коррозии стали (сталь ТР321 при температуре 595 °С) на рис. 2.9 приведена номограмма, позволяющая прогнозировать коррозионную активность золы угля в зависимости от количества коррозионно-активных и тормозящих этот процесс компонентов минеральной части топлива [87]. Параметром прогноза коррозионной активности топлива использован так называемый коррозионный индекс за 300 ч работы, который связан со скоростью коррозии стали, приведенной на рис. 2.10. Точки на этом рисунке соответствуют приведенным в табл. 2.5 опытным данным для рассматриваемой группы топлива. Распространение пред- [c.78]

Подчеркнем, что приведенная номограмма для прогноза коррозионной активности золы пригодна лишь для рассматриваемой гаммы топлив, характеризующейся подобностью построения их минеральных частей. Но, несмотря на это, она дает возможность прогнозировать влияния отдельных составляющих минеральной части топлива на интенсивность высокотемпературной коррозии стали под влиянием комплексных сульфатов щелочных металлов. [c.81]

Исследования коррозионной стойкости стали 20, 12Х1МФ и 12Х2МФСР под влиянием летучей золы сланцев с повышенным содержанием хлора и щелочных металлов показали увеличение интенсивности коррозии (пунктирные линии на рис. 4.11). Эти результаты говорят о большом, влиянии хлоридов щелочных металлов, содержащихся в золе сланцев, на количественные характеристики коррозии сталей. , , [c.139]

Хлориды участвуют в процессе коррозии стали 12Х11В2МФ более активно на начальной стадии, особенно при температурах 545 и 580 °С. Таким активным действием хлоридов на начальной стадии коррозии и объясняется повышенная интенсивность коррозии сталей под влиянием сланцевой золы в интервале температур 550— 600 °С. [c.140]

Качественное влияние типа золовых отложений на глубину коррозии показано на рис. 4.15, на котором приведены данные по изменению глубины коррозии стали 12Х2МФСР от времени под влиянием разнотипных отложений [130]. Коррозия под рыхлыми, слабосвязанными отложениями протекает интенсивнее, чем под плотными отложениями и под влиянием летучей золы. Кривые I и 2 на рис. 4.15 соответствуют отложениям с различной плотностью. [c.144]

На рис. 4.18 нанесены также кривые, полученные при кратковременных лабораторных исследованиях коррозии в засыпке летучей золы сланцев в среде продуктов сгорания, без промежуточных охлаждений и обновлений золы на образцах. Коррозия сталей под первоначальными отлол- ениями протекает интенсивнее, чем в засыпке летучей золы. Такое отличие в скоростях коррозии сталей под влиянием первоначальных золовых отложений и золы, вызвано, главным образом, неодинаковым содержанием в них щелочных хлоридов. [c.149]

На рис. 4.21 представлены кинетические характеристики коррозии сталей 12Х1МФ и 12Х18Н12Т в координатах InAs — In-t в зависимости от времени и температуры. Эти результаты испытаний послужили основой составления формул расчета глубины коррозии сталей под влиянием летучей золы назаровского угля (табл. 4.7), а также ее зависимости от температуры за 100 тыс. ч работы. [c.154]

Кинетические характеристики высокотемпературной коррозии сталей 12ХШФ и 12Х18Н12Т под влиянием летучей золы березовского угля в зависимости от времени и температуры представлены на рис. 4,23. Эти данные послужили основой получения аналитических формул расчета глубины коррозии. [c.158]

Характеристики коррозии сталей 12Х1МФ и 12Х18Н12Т под влиянием летучей золы лейпцигского бурого угля приведены на рис. 4.24. Полученные на базе этих исследований аналитические формулы расчета глубины коррозии в зависимости от времени и температуры изложены в табл. 4.7. [c.160]

Кинетика высокотемпературной коррозии сталей под влиянием летучей золы лейпцигского бурового угля (табл. 4.6) исследовалась в показанной на рис. 3.6 лабораторной установке с вырезанными из котельных труб шлифованными плоскими образцами. Образцы из стали 20 испытывались в интервале температур 450—550 С, сталей перлитного класса 12ХШФ и 12Х2МФСР — в промежутке [c.160]

Экспериментальное исследование кинетики коррозии стали 12Х1МФ под влиянием летучей золы назаровского угля в первоначальной стадии проводилось по изложенной в гл. 3 методике с одной особенностью — после каждого цикла испытания с опытных образцов оксидная пленка снималась полностью. Поскольку абсолютное количество корродирующего материала из-за небольшой длительности испытания было малым, то для получения среднестатистических данных те же образцы после полного снятия оксидной пленки испытывались многократно — от 10 до 20 раз. При этом установленная средняя глубина коррозии отличалась не более чем на 20% от глубины коррозии, определенной на основе уменьшения массы образца после каждого цикла снятия оксидной пленки. [c.162]

Аппроксимированием опытных данных по формуле (3.17) установлено, что темп уменьшения среднего значения показателя степени окисления на первоначальной стадии коррозии стали 12Х1МФ равен а=0,20 1/ч. С учетом этого, величина Я для стали 12Х1МФ при коррозии под влиянием золы назаровского угля может в зависимости от температуры и времени быть выражена следующим образом [c.163]

Коррозионно-активными составляющими золы твердых топлив являются соединения серы, щелочных металлов и хлора. Хотя их содержание в золе невелико, присутствие этих соединений в отложениях приводит к значительному увеличению скорости коррозии металлов по сравнению со скоростью коррозии в газовых средах, содержащих кислород. Поэтому, например, максимальную температуру поверхностей нагрева угольных котлов, изготовленных из перлитных сталей, ограничивают обычно значением 540—580 °С. Коррозионные повреждения при сгорании углей вызываются в основном сульфатами щелочных металлов, а при сгорании сланцев — хлоридами щелочных металлов. Обычно указывается на определяющее влияние двойных сульфатов Na3Fe(S04)g и КзРе(504)з в процессах коррозии сталей в золо-вых отложениях, образующихся при сгорании углей. Двойные сульфаты образуются из сульфатов щелочных металлов (возникающих в процессе горения), а также из SO3 и FejOg. На стальных поверхностях происходит восстановление двойных сульфатов [c.223]

Коррозию труб из стали Г2Х1МФ с хромированным диффузионным покрытием под влиянием сланцевой золы изучал Р. В. Тоу-арт. Эти исследования проводились в потоке продуктов сгорания газа под воздействием сланцевой золы в интервале температур от 350 до 550°С на базе времени 4000 ч. Использовалась летучая зола эстонских сланцев из-под электрофильтра, содержащая NasO —0,38% К2О —7,54% SO306-11,03% и С1-0.65%. [c.151]

Рис. 4.25. Изменение среднего значения показателя степени окисления стали 12Х1МФ под влиянием летучей золы назаровского угля на первоначальной стадии коррозии со временем при оазличных температурах

Влияние вибрации на интенсивность высокотемпературной коррозии труб из стали 12Х1МФ при различных температурах металла в запыленном золой потоке продуктов сгорания сланцев изучал X. И. Таллермо [ 131]. [c.225]

Коррозионное воздействие минеральной части продуктов сгорания жидких и твердых топлив в виде золовых отложений приводит не только к уменьшению сечения металлических деталей из-за коррозии, но, кроме того, к снижению их жаропрочности. Уменьшение длительной прочности под влиянием золы наблюдается у перлитных и аустенитных сталей и в еще большей мере у сплавов на никелевой основе. Данные о длительной прочности наиболее широко применяемых перлитной стали 12Х1МФ и аусте-нитной стали 12Х18Н12Т приведены на рис. 13.4. Золовые смеси, характерные для отложений, образующихся при сжигании ма-а [c.239]

Из рис. 1.121 можно видеть близкую к линейной временную зависимость скорости коррозии хромоникелевой стали 25—20 и хромоникелевомолибденовой стали 18-12-2,5 [373]. На этом же рисунке представлено влияние УаОб, одержащейся в золе, на скорость коррозии. Вначале наблюдается сравнительно крутой подъем кривой. Далее устанавливается линейная зависимость, позво- [c.128]

Много усилий было затрачено на поиски идеального сплава, способного противостоять коррозии под действием топливной золы, но в настоящее время такого сплава все еще нет. Стали, содержащие значительные добавки молибдена, как правило, быстро корродируют [772, 895, 899, 907]. По-видимому, повышенное содержание в сталях молибдена, вольфрама и ванадия всегда оказывает вредное действие [902]. Сравнительно хорошей стойкостью обладают сплавы никеля с хромом, нержавеющая сталь 18Х8Н и хромоалюминиевая сталь 37Х8А. Хотя пятиокись ванадия постепенно и разъедает защитную пленку окиси хрома СггОз, хромистые стали с содержанием до 40% Сг довольно хорошо выдерживают воздействие топливной золы [908], а особенно благоприятны в этом отношении добавки кремния [907]. Фитцер и Шваб [907] выявили влияние присадки кремния и хрома к железу путем периодического погружения образцов в расплав пятиокиси ванадия при 925° С. Результаты их исследования иллюстрируются на рис. И 5. [c.393]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...