Волновой срыв потока

Волновой срыв потока оказывает двойное влияние иа аэродинамические характеристики крыла уменьшение подъемной силы и сильное увеличение сопротивлепия. [c.132]

Волновое сопротивление 117-119 Волновой срыв потока 131-132, 136 [c.198]

Экспериментальное исследование течения пленок на турбинных лопатках в условиях, близких к натурным, обнаруживают волновой характер их движения. В широком диапазоне скоростей потока наблюдаются волны переменной амплитуды. При определенных условиях гребни волн срываются потоком, образуя капельный слой вблизи поверхности пленки. [c.68]

При воздействии на пленку потока газа обнаруживаются характерные явления, существенно отличающие такое течение от рассмотренного выше. Прежде всего следует отметить возрастание потерь в газовом потоке при появлении волн на поверхности пленки. Повышенные потери связаны с обтеканием волновой поверхности и срывом потока на нисходящей стороне волн. [c.287]

Помимо перераспределения давлений, которое в итоге влияет на величины аэродинамических сил и моментов, действующих на самолет, при волновом кризисе нередко наблюдаются вибрации самолета. Они появляются вследствие двух причин во-первых, скачок уплотнения, как правило, не стоит на одном месте, а непрерывно колеблется в продольном направлении, в связи с чем толчками изменяется величина аэродинамической силы крыла во-вторых, при волновом кризисе наблюдается срыв потока с крыла, связанный с воздействием скачка уплотнения на пограничный слой. [c.46]

На современных самолетах для увеличения несущих свойств широко используется идея полезного отрыва потока. При увеличении угла атаки, начиная с некоторого его значения, характер зависимостей аэродинамических коэффициентов от угла атаки изменяется вследствие срыва потока, при этом в большинстве случаев уменьшаются подъемная сила и аэродинамическое качество, возрастает сопротивление, могут существенно изменяться моментные характеристики по сравнению со случаем безотрывного обтекания. Причиной отрыва потока с крыла является взаимодействие положительного градиента давления по хорде с пограничным слоем. Характер этого взаимодействия определяется геометрической формой крыла (формой профиля и формой крыла в плане), углом атаки, состоянием пограничного слоя, числом М и другими факторами. При этом отрыв потока может происходить как с поверхности крыла, так и с его кромок. При отрыве потока с верхней поверхности крыла на ней существенно уменьшается разрежение, а следовательно, и коэффициент подъемной силы крыла. Отрыву потока с поверхности крыла способствует образование местных скачков, которые вызывают волновой срыв. [c.171]

Рис. 45. Предельные значения числа оборотов несущего винта при изменении скорости по срыву потока и волновому сопротивлению для различных высот полета

В этой ситуации определяющим процессом является испарение пленки жидкости, на которое при данных режимных параметрах должно быть затрачено вполне определенное количество тепла при любом уровне теплового потока. Унос жидкости из пленки в ядро потока и обратный процесс орошения ее корректируют затраты тепла на испарение пленки через паросодержание, при котором происходит истощение пленки, т. е. кризис теплоотдачи. Механизм этой коррекции заключается в следующем. Волновой унос капель жидкости из пленки (срыв капелек с гребней волн) при данных физических параметрах и скорости потока, видимо, не связан с определенным уровнем тепловой нагрузки, а вторая составляющая (пузырьковый унос), конечно, зависит от величины теплового потока при этом, чем выше тепловой ноток, тем интенсивнее кипение в пленке и, следовательно, больше выброс капель в ядро потока. Это уменьшает количество жидкости в пленке, снижая паросодержание в момент кризиса. Поэтому, чем короче канал и, стало быть, выше тепловая нагрузка, тем ниже критическая мощность. Тот же эффект (снижение критической мощности) можно получить не укорачиванием канала, а при помощи ников тепловыделения в канале, особенно в выходной его части [121. [c.39]

Возникновение описанной выше структуры двухфазного потока в зоне ухудшенного теплообмена, по-видимому, можно объяснить следующим образом. В дисперсно-кольцевом режиме течения при волновом течении пристенной жидкой пленки с гребней волн происходит интенсивный срыв жидкости и унос ее в паровое ядро потока. Срыва же и уноса жидкости между гребнями волн нет. Поэтому над гребнями волн концентрация влаги выше, чем в других точках потока. После исчезновения волн и пристенной пленки жидкости такая периодическая структура двухфазного потока сохраняется еще некоторое время, несмотря на наличие градиента концентрации влаги вдоль потока. [c.257]

Рассмотрим далее осесимметричное кольцевое течение со срывом части жидкости более легкой фазой. Чтобы определить количество жидкости, уносимое потоком газа, примем приближенную модель этого течения. Вследствие малой толщины жидкого слоя волны на его поверхности будем считать плоскими, тогда к жидкому слою можно применить все закономерности, полученные для разделенного волнового течения. [c.86]

На рис. 55, который относится к немного большему значению числа Маха, мы видим завершение отрыва. Но аналогии с другим случаем отрыва потока мы называем это явление волновым срывом потока. Рис. 55 относится к случаю, где пограничный слой ламинарный. Если пограничный слой турбулентный, то оп оказывает до некоторой степени большее сопротивление отрыву. Это взаимосвязанное явление известно как взаимодействие ударной волны и иограпичиого слоя. Увеличение давления, вызванное ударной волной, может вызвать отрыв пограничного слоя, который в свою очередь влияет па образование ударной волны. Впервые эту задачу исследовали Акерет, Фельдман и Ротт [16] в Цюрихе и Липман [17] в Калифорнийском технологическом институте. [c.132]

Появление ударных волн и явление волнового срыва потока вызывает значительные изменения в поведении самолета, летягцего через диапазон околозвуковых скоростей, которое с некоторыми упрош,епия-ми, можно кратко описать следующим образом [c.135]

Уменьшение давления (увеличение разрежения) в кормовой > части профиля крыла на участке до скачка уплотнения вызывает дополнительное сот1ротивление давления, называемое волно-в ы м. Необратимые потери механической энергии воздуха на скачке уплотнения, а также волновой срыв потока из-за взанмо- [c.20]

В решетке, обтекаемой влажным и перегретым паром, пристеночные явления суш,ественно между собой различаются. При течении влажного пара на смачиваемой поверхности проточной части образуется пленка. На ее волновую поверхность действуют аэродинамические силы. Под их влиянием устанавливается толщина и скорость движения пленки. Трение пленки о стенку, обтекание и срывы гребней волн и разгон капельного слоя над пленкой поглощают энергию. Эта энергия составляет значительную часть профильных и концевых потерь. В неблагоприятных условиях пленка может способствовать срыву потока. Затрачивается дополнительная энергия на дробление пленки при ее стекании с кромок направ-ляюпщх лопаток. Таким образом, при работе на перегретом и влажном паре профильные потери могут между собой существенно различаться. [c.198]

Если при каком-то числе М волновой кризис возникает только на больших углах атаки, то получается, как и при срыве потока (рис. 2.26), отвал поляры для данного числа М выше соответствующего Су. Если же число М настолько велико, что в олновое со противление имеется при всех углах атаки, то при этом числе М для любого Су получается повышенное значение с и поляра оказывается правее. Смещение поляры вправо свидетельствует об уменьшении максимального качества самолета. [c.73]

Скоростной бафтинг — тряска хво -стового оперения при полете на больших скоростях вследствие возникновения волнового кризиса при сверхзвуковом обтекании крыла и других элементов самолета, расположенных впереди оперения, где происходит срыв потока за скачком уплотнения. [c.56]

Увеличение скорости вращения винта, которое могло бы несколько оттянуть возникновение срыва потока, ограничено возникновением волнового сопротивления, появляющегося вследствие приближения к звуковой скорости на концах лопастей, которое в свою очередь усугубляет нееимметрию условий их обтекания (рис. 45). [c.55]

Акустические колебания возникают в результате воздействия на конструкцию звуковых БОЛИ (шумов), источниками которых могуг явиться струя двигателя или винта, отрыв пограничного слоя, волновой сры в и др. Сила звука [в децибелах (<5б)], затухает с удалением от его источника. Этим колебаниям наиболее подвержена обшивка в местах расположения двигателя, винта и срывов потока. Для уменьшения амплитуд колебаний целесообразно в области ближнего звукового поля применять трехслойиую обшивку, заполнитель которой способствует демпфированию колебаний. [c.303]

Хорошо известно, что неравномерность полей / скоростей, давлений и других параметров потока перегретого пара в проточной части служит источником возмущающих сил, способных вызвать вибрацию ее элементов. Возмущающие силы возникают и по другим причинам, обусловленным нестационарными эффектами в результате воздействия волнового механизма периодической неста-ционарности под влиянием волновой системы, генерируемой в процессе срыва дискретных вихрей за толстыми выходными кромками под воздействием пульсаций параметров, обусловленных появлением отрывных областей в решетках или зазорах (на расчетных и [c.187]

Необходимо также подчеркнуть, что введение ОДА существенно влияет на кинетику фазовых переходов, что в свою очередь приводит к изменению газодинамических характеристик решеток Б области спонтанной конденсации в зоне Вильсона. Положительные эффекты при введении ОДА в поток парокапельной структуры обусловлены физически различными факторами. Гидрофобизирую-щее вещество приводит к уменьшению размеров капель, влияет на их траектории и деформацию в конфузорном течении в криволинейном канале, коэффициенты сопротивления, процессы коагуляции,, дробления и взаимодействия с пленками. Широко распространенное мнение, согласно которому уменьшение размеров капель обусловливает более значительные затраты кинетической энергии несущей фазы на их ускорение, не учитывает влияния сопутствующих процессов деформации, дробления и коагуляции капель, протекающих различно в потоке с добавками ОДА и без гидрофобизатора. Учитывая явления на границе раздела фаз (менее интенсивные волновые процессы на поверхности пленок, затрудненный срыв капель с пленок и значительное количество влаги, выпадающей в пленки), можно утверждать, что уменьшение диаметров капель не приводит к увеличению затрат кинетической энергии на ускорение дискретной фазы. [c.310]

С гребней крупномасштабных волн и уносится в ядро потока. Этот процесс называется динамическим (волновым) уносом или срывом, а его интенсивность будет обозначаться /3 (d — dynami ). При наличии капель в ядре потока, как уже указывалось в 2, возможен также дополнительный унос из плепки капельной влаги, выбиваемой в виде вторичных капель (брызг) от удара осаждающимися на пленку каплями из ядра потока. Этот процесс называется ударным брызгоуносом, а его интенсивность будет обозначаться /32 (s— sho k ). В интенсивно обогреваемом канале, когда имеет место пузырьковое кипение пленки, возможен унос влаги из пленки в виде брызг, появляющихся при выходе пузырьков пара на ее поверхность. Этот процесс называется пузырьковым (брызго-) уносом, а его интенсивность [c.212]

Условия начала динамического уноса капель с поверхности пленки потоком газа. Условия дробления пленкп или динамического срыва капель с пленки газом определяются механизмом, приводящим к неустойчивости Кельвина — Гельмгольца. Этот механизм характеризуется числом Вебера We g, равным отношению динамического воздействия к капиллярным силам. Мерой динамического воздействия газожидкостного потока на волновую поверхность пленки является касательное напряжение Xis (при турбулентном течении (у — Уд) ). Полагая, что аналогично дроблению капель (см. 2 гл. 2) опасными для плепки являются волны с длинами меньше толщины пленок б и амплитудами порядка б, можно получить, что мерой капиллярных сил будет величина 2/6. Тогда условие начала динамического уноса можно записать в виде [c.213]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...