Балка таблицы

Неразрезные балки. Таблица 2. П [c.538]

Приведем сводную таблицу результатов (табл. 16), которая позволяет судить о том, какие из полученных сечений рациональны для данной балки, а какие нет. Числа последнего столбца показывают, во сколько раз балка с данным сечением тяжелее двутавровой балки (рис. 252, г), вес которой получился наименьшим и поэтому принят за единицу. [c.259]

Пример Х1.3. На стальную двутавровую балку № 27а пролетом 3 м падает посередине пролета груз 6 = 1 кН с высотой Л=10 см = = 0,1 м. Момент инерции сечения У =5500-10 м , момент сопротивления = 407-Ю " м (из таблиц сортамента) = 2-10 МПа. [c.291]

По таблице ГОСТ 8240—72 момент сопротивления сечения одного шве.т-лера №6,5 472=15 см , а так как главная центральная ось г сечения балки совпадает с главными осями каждого из швеллеров, момент сопротивления сечения [c.217]

Задачи 118—129 (рис. 107). Балки нагружены и закреплены так, как показано на схемах. Определить реакции связей, пренебрегая весами ба пок. Числовые данные взять из таблицы [c.52]

Для каждой балки в таблице представлены также форма упругой линии и эпюра изгибающих моментов. [c.213]

Определив требуемую величину момента сопротивления, по известным формулам находят размеры поперечного сечения балки или по таблицам ГОСТа устанавливают номер профиля стального проката. [c.290]

По таблице ГОСТ 8240—56 выбираем швеллер № 27, для которого =308 см . При этом момент сопротивления сечения балки, т. е. двух швеллеров, [c.292]

По таблице ГОСТ 8239—56 принимаем двутавр № 36, имеющий Уд.= 13 380 ел . Пример 2.38. Стальная двухопорная балка состоит из двух поставленных рядом двутавров и нагружена, как показано на рис. 306. Определить из условия [c.298]

Неразрезная трехпролетная двутавровая балка загружена, как указано на схеме в таблице на стр. 210. Построить эпюры изгибающего момента и поперечной силы. Определить номер двутавра при допускаемом напряжении [о] = 1600 г/сл. [c.209]

Далее очень кратко надо сказать о тех усложнениях, которые возникают, если балка имеет несколько участков нагружения. Если для обстоятельного изучения техники определения перемещений не предусмотрено дополнительное время, то надо сослаться на таблицу, в которой даны прогибы и углы поворота характерных сечений при типовых случаях нагружения балок. Хорощо, если в кабинете технической механики будет вывешена такая таблица, оформленная в виде плаката. [c.136]

Возможно, что следующее предложение покажется нерациональным, но все же рекомендуем с помощью таблицы прогибов рассчитать статически неопределимую балку, скажем, решить задачу 5.109 или 5.111 [15]. Такое упражнение послужит расширению кругозора учащихся и, кроме того, укрепит их веру в собственные силы и возмо >кности решения самых различных задач. [c.137]

Две-три задачи следует задать на дом, например задачи 9.26 9.27 9.32 [15]. В последней из этих задач учащемуся в основном следует определить интенсивность инерционной нагрузки, а прогиб балки вычислить, воспользовавшись готовой формулой, взятой из соответствующей таблицы. [c.202]

Теперь вычисление w x), 0 (x), M (x) и Q (x) в каком угодно сечении балки на упругом основании не представит затруднений, если известны начальные параметры Wo, 0о, Qo и Мо. В каждом конкретном случае начальные параметры можно определить из концевых условий балки. Эти условия для различных случаев закрепления балки представлены в форме таблицы (табл. 17), при составлении которой предполагалось, что начало координат совмещено с левым концом балки. [c.345]

В таблице через М (/) и Q (/) обозначены внешние сосредоточенные момент и сила на правой опоре. Если на свободных концах балки внешние силы и моменты отсутствуют, то необходимо положить [c.345]

По таблицам стандартных профилей (см. приложение) определяем массу балки на единицу длины - 15,1 кг/м. Отсюда = 1,48 Н/см. По формуле М = /2 находим наибольший изгибающий момент М = 66600 Н-см. Плоскость этого момента параллельна стороне уголка и составляет с главными осями угол а = 45°. Вычерчиваем в масштабе поперечное сечение (рис. 4.54) и проводим главные центральные оси х и у. [c.209]

Решение. Для построения эпюры фиктивного момента разделим упруго-пластический участок балки на четыре части,а упругий — делить на части не будем. Вычисления сведены в таблицу [c.223]

Таблица 1. Балки двутавровые (ГОСТ 8239—72 )

Таблица 6.4 Балки двутавровые (ГОСТ 8239 — 56 )

Таблица 5.S Балки двутавровые (ГОСТ 8239—56 )

Для подсчета коэффициентов строим эпюры изгибающих моментов М и Мр (рис. 20.17) для основной балки и вычисляем продольные усилия в стержнях дополнительной конструкции.. Вычисления сводим в следующую таблицу. [c.516]

Как видно из таблицы 7.1, при поперечном изгибе жестко защемленной по всем кромкам пластины максимальный прогиб возникает в центре, а наибольший изгибающий момент — в середине длинной защемленной кромки. При удлинении пластины Ъ/а>2 расчет моншо производить, как для бесконечно длинной пластины, рассматривая изгиб балки-полоски с защемленными концами. [c.168]

Из таблицы ГОСТ 8239—56 момент сопротивления двутавровой балки № 1 [c.221]

По таблице ГОСТ 8239—56 подберем номер профиля балки. Так как точно такого момента сопротивления в таблице не имеется, то берем номер профиля ближайший больший это будет двутавр № 1 8. [c.226]

Для определения этих напряжений действительное сечение двутавровой балки принимают упрощенным, которое получают следующим образом. Полка и стенка принимаются прямоугольными, полка — с размерами Ь и /, а стенка — d и (h—2 ). Размеры Ь, t, h принимаются по таблицам ГОСТа (см. прил, I). Таким образом, сечение двутавровой балки теперь принято состоящим из трех прямоугольников. [c.114]

Таблица 3. Сталь прокатная—балки двутавровые (по ГОСТ 8239— 72 )

Вычисленные таким образом последовательные корни, соответствующие главным частотам последовательных видов колебаний балки-полосы, имеют значения, приведенные в таблице 36. [c.117]

Испытание деревянных образцов. Древесина — неоднородный материал значения модуля упругости, которые имеются в справочных таблицах, следует рассматривать лишь как грубо приближенные, особенно для малых образцов. Поэтому при проверке формулы Эйлера деревянные образцы следует предварительно подвергать поперечному изгибу для определения изгибной жесткости EJ образца. Из теории изгиба известно, что формула для прогиба балки (рис. 79), нагруженной сосредоточенной силой посредине, имеет вид [c.124]

Затем нагружают балку небольшой первоначальной силой (сообразно значению для того, чтобы устранить неплотности в соприкосновении балки с опорами и нагружающим приспособлением. Показания всех тензометров при начальной нагрузке заносят в таблицу 25 лабораторного журнала. [c.175]

Для большей точности испытания, а также для проверки справедливости закона Гука нагружение балки производится равными ступенями величиной АР. При этом определяются показания по всем индикаторам А (16), В (17), С (12), D (13) для каждой ступени нагружения. Полученные данные записываются в таблицу 25 лабораторного журнала. [c.182]

При искривлении сечений в условиях переменной вдоль оси г поперечной силы (изгиб балки на двух опорах равномерно распределенной нагрузкой) оказывается нелинейной функцией (формула (12.79)), однако отклонение ее от линейной незначительно. Чтобы доказать это утверждение, оценим удельный вес подчеркнутого нелинейного относительно у члена в общей величине выражения в фигурных скобках в формуле для (12.79). В табл. 12.1 приведен процент, составляемый нелинейным членом, а также последним членом от всего значения выражения, стоящего в фигурных скобках в формуле для (12.79). С целью перехода к безразмерным величинам все члены в скобках разделены на П. Из таблицы становится очевидной возможность использования формулы (12.10) для о и при искривлении поперечных сечений вследствие неравномерности сдвига по высоте балки. Только вблизи торцов влияние нелинейного члена становится большим. Сказанным подтверждается утверждение, сделанное в разделе 8 12.6 о целесообразности отказа от гипотезы плоских сечений в пользу гипотезы о постоянстве вдоль оси балки депланации сечений. [c.163]

В результате анализа данных таблицы заключаем, что при выборе начала координат на левом конце однопролетной балки два начальных параметра всегда известны. Для определения двух остальных параметров нужно решить систему двух алгебраических уравнений, составляемую из условий закрепления правого конца балки. [c.325]

Далее выбираем вспомогательное состояние балки, для чего в точке О, где определяется прогиб, прикладываем единичную силу (рис. VИ.23, в). Эпюра моментов от единичной силы изображена на рис. УИ.23, г. Теперь перемножим эпюры с / по 7 на эпюры 8 и 9, пользуясь таблицами перемножения эпюр, с учетом знаков. При этом эпюры, расположенные с одной стороны балки, перемножаются со знаком плкх , а эпюры, расположенные по разные стороны балки, перемножаются со знаком минус. [c.194]

По таблице стандартных профилей (см. приложения) определяем погонный вес балки = 0,151 кГ1см. Наибольший изгибающий момент равен [c.154]

Пример 15.4. На двух балках (рис. 538) установлен двигател ,, в котором имеется несбалансированная вращающаяся масса m(,g= 40 к Г). Радиус дисбаланса г = 0,1 см. Число оборотов массы н = 3000 оЩмин. Вес двигателя 180 кГ. Длина балок I = 1,5 м. В качестве профиля выбран швеллер К 12 (см. таблицу в приложениях). Для сечения каждой балки У ,. = 304 сж . Требуется произвести проверку на резонанс. [c.472]

Так как вблизи нейтральной оси материал мало напряжен, то выгодно больше материала располагать дальше от нейтральной оси. Поэтому в машиностроении редко применяют металлические балки прямоугольного сечения, но весьма широко распространены прокатные профильные балки таврового, двутаврового, углового, швеллерного и других сечений. Моменты инерции, моменты сопротивления и другие характеристики прокатных фасошшх профилей стандартных размеров даются в таблицах ГОСТа. [c.249]

Найдя по таблицам сортамента ближайщее больщее значение для W выбираем двутавровое сечение X 12, для которого = 58,4 см . Если сечение балки повернуть на 90°, т. е. расположить полки вертикально, а стенку — горизонтально (рис.23.17), то потребуется профиль Х 30 (при таком расположении сечения двутавр подбирается по 1Уу). В этом случае балка окажется в -три раза тяжелее. [c.250]

При заданной форме сечения по W определяют все размеры сечения. Для двутавра, швеллера из таблиц стандарта выбирают номер балки требуемого профиля с ближайшим к найденному значением W. При этом допускаемая перегрузка не должна пре-вьппать 5%, а недогрузка — 15 /и. [c.87]

Сравнение с более точным решением, пpивeдe u ым ниже (см. таблицу 2, стр. 133), показывает, что уравнения (а) и (б) дают с очень высокой точностью напряжения во всех точках, за исключением точки D на нижней грани балки, где поправка к простой балочной формуле дается выражением [c.130]

Балка с двумя консолями длиной а=2 м (рис. к задаче 4.81) нагружена равномерной нагрузкой интенсивности р=1200кГ/м. По таблицам сортамента прокатной стали подобрать двутавровую балку при допускаемом напряжении [сг] = 1600 кГ/см и вычислить т ,,. [c.110]

Момент сопротивления стандартных профилей вычислен для каждого размера заранее и дается в соответствующих таблицах. Поэтому при расчете балки на прочность отпадает необходимость производить громоздкие вычисления по определению моментов инерции н моментов сопротивления. В конце книги приведены таблицы стандартных профилей. Кроме профилей, приведенных в таблицах, существуют и другие профили, например, при1меияемые в самолетостроении и задаваемые специальными стандартами. [c.146]

По таблице стандартных профилей (см. сортамент прокатной стали в конце книги) определяем погонную массу балки — 15,1 кг/м. Отсюда <7=1,48 Н/см. По формуле M=qlV2 находим наибольший изгибающий момент М=66 600 Н -см. Плоскость этого момента параллельна стороне уголка и составляет с гланпымн осями угол а=45°. Вычерчиваем в масштабе поперечное сечсние (рис. 175) и проводим главные центральные оси X и у. [c.175]

Мы получили систему уравнений трехдиагональной структуры. Термин не требует разъяснений и говорит сам за себя. Вообще, диагональные матрицы (таблицы) коэффициентов при раскрытии статической неопределимости получаются для систем, имеющих однотипные, повторяющиеся элементы. Такими элементами в данном случае являются пролеты многоопорной балки. В более сложных задачах системы уравнений могут получиться не только трех-, но и пяти-, семи- или девятидиагональными. Эти системы обладают относительной простотой и особенно удобны (при большом числе неизвестных) для машинного счета. Именно поэтому в последние годы получили развитие приемы расчета, основанные на предварительном разбиении сложных конструкций (типа оболочек с ребрами) на множество однотипных элементов, наделенных определенными свойствами. Условия совместной деформации элементов пишутся с таким расчетом, чтобы матрица обладала диагональными свойствами. Это позволяет получить на машине решение даже при числе неизвестных, измеряемом тысячами. [c.241]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...