Никитина формула

Набухание 146 Наполнитель 349 Никитина формула 243 [c.370]

Слой жидкости вблизи стенки, где распределение продольных пульсаций и произведение продольных и поперечных пульсаций резко отличается от движения в основном потоке, можно назвать пристеночным. Внешняя граница пристеночного слоя четко определяется указанным изломом. Грубо его толщина бпр может быть найдена по профилю осредненных скоростей, где прямолинейный участок вблизи стенки переходит в криволинейный (рис. 96, а). При малой шероховатости турбулентная вязкость е, определяемая по формуле (189), в пристеночном слое близка к молекулярной вязкости ц при большой шероховатости числовое значение е увеличивается, что и определяет квадратичный закон сопротивления. В промежуточной области имеют значение оба фактора вязкостное трение и трение, обусловленное турбулентными пульсациями. Схематически течение вблизи стенки по И. К. Никитину при малой и большой [c.166]

Формула (2) впервые, но другим путем была получена И. П. Никитиной. Точки второй пограничной зоны, которые совпадают с окружностью подвижной центроиды, имеют величину Я = 1. [c.37]

Значение параметра / приведено в табл. 5-8. В. С, Никитин [Л, 5-55] получил следующую формулу [c.352]

I, 2, J —расчет по формуле (9-8-33) для скоростей в щели 114, 66 и 26,7 ж/сек соответственно точки — опыты Э. П. Волчкова и П. В. Никитина. [c.300]

Увеличение продольной подачи приводит к увеличению толщины стружки, снимаемой одним зерном, а стало быть и к увеличению тепловых и силовых факторов процесса. В то же время увеличение подачи повышает производительность и снижает себестоимость. Поэтому длЯ выбора подачи следует эти факторы оптимизировать. А. П. Никитин предложил формулу для расчета максимально возможной подачи [62] [c.153]

Способы расчета пластмассовых нагельных соединений пока еще не разработаны. Испытания нагельных соединений деревянных элементов при нагелях из ДСП-Б, выполненные Г. Г. Никитиным [13], показали, что они обладают несущей способностью, превышающей несущую способность дубовых нагелей. Отсюда следует, что для расчета нагельного соединения элементов из древесных пластиков при нагелях из ДСП-Б можно использовать соответствующие формулы, предлагаемые в курсах деревянных конструкций, приравнивая ДСП-Б к дубу. При этом для использования в ответственных узлах нагели из ДСП-Б диаметром меньше 16 мм не рекомендуется. [c.168]

Центр тяжести — точка, через которую проходит линия действия равнодействующей элементарных сил тяжести. Он обладает свойством центра параллельных сил (Е. М. Никитин, 44). Поэтому формулы для определения положения центра тяжести различных тел имеют вид [c.154]

Е. М. Никитин, 59). Если задано уравнение траектории, то радиус ее кривизны в любой точке можно определить при помощи дифференциального исчисления. Используя уравнения движения точки в координатной форме, можно определять радиус кривизны траектории движущейся точки без непосредственного исследования уравнения траектории. Определение радиуса кривизны траектории при помощи уравнений движения точки в координатной форме называется кинематическим способом. Этот способ основан на том, что радиус кривизны траектории движущейся точки входит в формулу [c.194]

Рис. 2.93. Графики зависимости между рассчитанным по формуле (2.160) (/) и экспериментальным (II) числами циклов до разрушения в испытаниях на термическую усталость разных сплавов в режиме 900 500 С, Тц = 2 мин (по данным Л.П. Никитиной)

Известно много расчетных формул для оценки зазоров в сопряженных парах при росте давления. Г. А. Никитин в работе [20] приводит следующую [c.18]

Понятие локальное число Рейнольдса в формуле (3.4) связано со структурой пристенного турбулентного движения, т.е. оно характеризует не весь поток, а локальные свойства турбулентного движения. Число Рейнольдса, например, выраженное через радиус трубы, характеризует весь поток при этом в пределах потока локальные (местные) числа Рейнольдса могут быть равны или меньше интегрального (общего) числа Рейнольдса, и при этом локальные свойства потока в рассматриваемой точке остаются турбулентными. Переход от турбулентного ядра в вязкий подслой происходит при определенном числе Рейнольдса, намного меньшем общего числа Рейнольдса всего потока. О существовании собственного числа Рейнольдса вязкого подслоя пристенного турбулентного движения С. С Кутателадзе предположил еще в 1936 году /125/. Это число им рассматривалось как минимальное критическое число Рейнольдса, при котором любые возмущения, проникающие в вязкий подслой со стороны турбулентного ядра, не могут развиваться и затз хают при движении к стенке. К такому же выводу пришли К. К. Федяевский /234/ и И. К. Никитин /164/. Это утверждение является подтверждением модельного плавного перехода от турбулентного режима движения к ламинарному, рассмотренного в начале этой главы. [c.62]

Влияние изменений кривизны поверхности изучалось автором совместно с А. И. Никитиным и Н. Н. Ва-сютннским путем анализа уравнений, -описывающих взаимодействие витка, плоской спиральной и тонкостенной цилиндрической катушек с выгнутым шаровым сегментом и шаромКоэффициент рассеяния для витка, взаимодействующего с вогнутым и выпуклым шаровым сегментом, описывается формулой [c.28]

Расчеты общих и местных деформаций русла тесно связаны с определением неразмывающих скоростей потока для данного грунта. В условиях равномерного потока начало размыва несвязного грунта определяется отношением среднего касательного напряжения у дна То = ргг и силы веса, удерживающей частицу на дне уй (1 — у о у) (Б. А, Фидман, 1950 И. К. Никитин, 1963). Значение предельного соотношения (1 — Тв/у)1 зависит от формы чаетиц и плотности их укладки. Многие авторы считают, что это отношение зависит и от значения локального числа Рейнольдса щйЬ. Касательное напряжение у дна То или динамическая скорость гг могут быть сравнительно просто связаны с придонной скоростью , фиксируемой на определенном расстоянии от дна (см., например, И. К. Никитин, 1963). Соотношение между придонной скоростью и скоростью, осредненной по глубине, зависит от относительной шероховатости русла, изменяющейся с изменением глубины потока. Это обстоятельство нашло отражение в том, что многочисленные эмпирические и полуэмпирические формулы связывают среднюю по глубине скорость, отвечающую началу движения частиц (неразмывающую скорость), не только с параметрами частиц, но и с абсолютной глубиной потока (С. X. Абальянц, 1957 И. И. Леви, 1955 В. Н. Гончаров, 1954, и др.). [c.777]

В практике инженерных расчетов широко используют следующие простые формулы, устанавливающие связь (поданным В. А. Никитина, Г. И. Писменной) [c.37]

А. 3. Глейберг и А. С. Никитин рекомендуют следующую формулу для определения суммарного утолщения переднего и заднего концов трубы [c.170]

Аналитическую формулу с использованием экспериментальных данных (рис. 8.2.7, в), полученных при 1фучении цилиндрических образцов предложили Г. С. Никитин и И. Г. Зуев [9]. Ее применяют для расчета напряжения течения ст в широком диапазоне изменения температуры Т, скорости и и степени дефор- [c.331]

Эти кривые построены на основании экспериментальных ис- следований, выполненных О. П. Шорыгиным и В. Н. Никитиным [78]. В [78] приводится целая серия экспериментальных, кривых, которые в основном располагаются между кривыми, представленными на рис. 20 (разброс экспериментальных точек небольшой). Точками и крестиками на рис. 20 отмечены результаты теоретических расчетов по формуле (11.8) (точки соответствуют расчетам с учетом влияния веса шара, а крестики — расчетам без учета влияния веса шара). [c.97]

Так нанример, для иа,ровых машин Н. А. Никитин рекомендует пользоваться формулой, где необходимый расход масла вычисляется как фз нкция конструктивных особенностей и габаритов мапппш. Формула имеет вид [c.751]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...