Пучки труб гидравлическое теплоотдача

Пучки труб, гидравлическое сопротивление 462 -- теплоотдача 226 [c.480]

Теплоотдача и гидравлическое сопротивление при поперечном обтекании пучков труб. Расчет теплоотдачи в пучках из гладких труб, обтекаемых поперечным потоком газа (фиг. 2), [c.96]

В книге содержится анализ теоретических и экспериментальных материалов по теплообмену, гидравлическому сопротивлению и технологии работы с жидкими металлами. Достаточно подробно изложены современные взгляды на теорию конвективной теплоотдачи. Отмечаются особенности теплообмена в жидких металлах. Анализ экспериментального материала по теплообмену приводится раздельно для течения жидких металлов в специфических геометрических формах оборудования—пучки, трубы, кольца и т.п. Уделено значительное внимание технологическим свойствам жидкометаллических теплоносителей, их очистке и химическому контролю. [c.2]

Сложность гидродинамической и температурной картины вынуждают вести обобщение данных по гидравлическому сопротивлению и теплоотдаче косо обтекаемых пучков труб в сравнении с сопротивлением и теплоотдачей поперечно обтекаемых пучков труб. [c.163]

Рис. 5-11а. Схема экспериментальной установки для исследования теплоотдачи и гидравлического сопротивления пучков труб.

Трубный пучок в потоке воздуха. Ниже дается описание опытной установки для исследования зависимости теплоотдачи и гидравлического сопротивления для пучка труб определенной геометрии от скорости движения воздуха (рис. 3-26). Установка состоит из аэродинамической трубы разомкнутого типа, вентилятора, мотора переменного тока, опытного трубного пучка и ряда измерительных приборов [Л. 4]. [c.189]

Основные положения (156). 2-3-2. Теплоотдача и гидравлическое сопротивление при движении жидкости в трубах (164). 2-3-3. Теплоотдача и сопротивление при внешнем обтекании тел (172). 2-3-4. Теплоотдача и гидравлическое сопротивление при поперечном обтекании пучков труб (174). 2-3-5. Теплоотдача при свободном движении жидкости 077). [c.128]

В работе [221 исследовались пучки труб со спиральным цельнокатаным оребрением, у которых ребра разрезались вдоль оси труб, в результате чего образуются продольно-разрезанные ребра типа интеграл . Исследования показали, что рост теплоотдачи шахматных пучков труб с оптимальными параметрами разрезанного ребра по сравнению с пучками труб со сплошными ребрами составляет при Ке=10 ООО 50 %, а при Re=48 ООО равен 65 %. Увеличение коэффициента гидравлического сопротивления соответственно равно 55 и 70 %. Общий вид разрезанной трубы показан на рис. 6.11. [c.104]

Для определения отношений Ми/Мио и в продольно омываемом пучке труб с поперечными канавками также были проведены эксперименты, где было установлено, что при ламинарном течении канавки не влияют ни на теплоотдачу, ни на гидравлическое сопротивление. [c.234]

При определении теплоотдачи в качестве расчетной поверхности нагрева принимают полную поверхность трубы, включая поверхность ребер, умноженную на коэффициент эффективности оребрения. В трубных пучках коэффициент теплоотдачи увеличивается от ряда к ряду по потоку газа, а затем стабилизируется. Для гладких труб стабилизация происходит примерно на шестом ряду, для сребренных — на третьем или четвертом рядах. Коэффициент гидравлического сопротивления уменьшается от ряда к ряду по потоку газа. [c.95]

Для продольно обтекаемых теплообменных аппаратов с боковыми входом и выходом теплоносителя из межтрубного пространства определенный интерес может представлять закрутка витых труб относительно оси пучка (рис. 1.2). В этом случае обеспечивается выравнивание неравномерностей полей скорости и температуры теплоносителя, сформированных входными условиями, а также неравномерным тепло-подводом по радиусу и азимуту пучка, благодаря азимутальному переносу теплоносителя закрученными относительно оси пучка витыми трубами. При этом для лучшего выравнивания неравномерностей полей скорости и температуры на входе и выходе из теплообменника образуются коллекторы для среды межтрубного пространства, имеющие пористость большую пористости пучка благодаря использованию прямых концов труб с диаметром, равным меньшему размеру овала. Результаты исследования теплообмена и гидравлического сопротивления в пучках закрученных витых труб были рассмотрены в [39]. Обнаруженная интенсификация теплоотдачи в [c.10]

Выполненный анализ работ различных авторов позволил дать рекомендации по расчету коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления в пучках витых труб. [c.129]

Модели пучков имели по фронту три полных ряда труб и два ряда вытеснителей, расположенных вдоль стенок короба. Теплоотдача измерялась в 7-м ряду по глубине пучка, т. е. в области гидравлической стабилизации потока. [c.476]

Таким образом, применение искусственной шероховатости в межтрубном пространстве пучков нри продольном омывании, так же как и для потока внутри труб, обеспечивает существенное повышение теплообмена. Влияние геометрических и режимных параметров в этих случаях аналогично (некоторые отличия имеются для тесных пучков). Исследованный метод установления наружных спиралей в общем нетехнологичен. Более приемлемым является применение труб с накаткой. Б. Г. Быстровым и В. К. Мигаем были разработаны и исследованы трубы типа конфузор—диффузор. При изготовлении пучков из таких труб интенсификация теплообмена происходит как внутри труб, так и снаружи. На рис. 1.36 представлены опытные данные для теплообмена и гидравлического сопротивления при течении внутри труб. Для условия продольного внешнего омывания в пучке коэффициент теплоотдачи для трубы / / =0.11 следует уменьшить на 15 %, а коэффициент гидравлического сопротивления практически не изменяется. Применение таких труб позволяет сократить расход металла на 50 %. [c.48]

Исаченко В. П. иСаломзада Ф., Теплоотдача и гидравлическое сопротивление поперечно омываемого водой коридор- 39. ного пучка труб, Теплоэнергетика № И, [c.244]

Приведем соотношения для определения коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления потока перегретого цара ОРТ при течении в кольцевом канале, продольном обтекании пучков труб со спиральными однозаходными или круглыми ребрами прямоугольного (или трапецеидального) сечения, собранных по равносторонней треугольной решетке. Рассмотрим также поперечное обтекание коридорных пучков труб с теми же типами ребер [89]. [c.115]

И. Б. Варавицкий, Экспериментальное исследование теплоотдачи и гидравлических сопротивлений в тесных поперечно-омываемых пучках труб, кандидатская диссертация, ВТИ. [c.171]

Сравнение данных по гидравлическому сопротивлен (рис. 4) шестирядных пучков показывает, что пучки с лучше-теплоотдачей имеют и большие гидравлические потери, в частности в пучках с шахматной компоновкой труб гидравлическое сопротивление при равной скорости в узком сечении на 30—35% выше, чем в пучках с коридорной компоновкой. [c.130]

Как следует из приведенных данных, применение турбулизирующих сеток обеспечивает заметный экономический эффект. Можно предложить своеобразную плавниковую конструкцию, где роль плавников играют сетки. В этом случае ряд труб покрывается сверху и снизу сетками больших размеров, которые в промежутках между трубами сшиваются специальным аппаратом или привариваются. Эти операции должны проводиться с натягиванием сетки на трубы. Аналогично известным опытам Прандля с турбулизирующей проволокой па шаре, Шваб [58] исследовал влияние турбулизирующих одиночных проволок, расположенных в области ср 80° параллельно образующим цилиндра. В результате было установлено, что при одновременном уменьшении гидравлического сопротивления на 30 % теплоотдача может быть повышена на 40 %. В опытах Г. А. Михайлова была сделана попытка применения метода планок к пучку труб шахматного расположения. Однако поперечно-омываемые проволоки, укрепленные в оптимальном месте, обеспечили для многорядного пучка суммарный эффект 5 %. Заметное повышение теплообмена обнарун ено только в первых двух рядах. Полученный результат естествен, так как собственный уровень турбулентности в глубинных рядах весьма высок и дополнительная турбулизация малоэффективна. [c.45]

Коэффициенты теплоотдачи и гидравлического сопротивления при продольном омывании продольно-оребренных пучков труб с небольшой погрешностью могут быть определены по формулам для круглых труб с введением в качестве характерного размера эквивалентного диаметра d =iF/U. Небольшая погрешность возникает при применении густого оребрения, когда у основания ребер образуются угловые области, в которых происходит ламинаризация течения, и общий теплообмен может уменьшиться до 7 %. Учет приведенных особенностей течения на коэффициент теплоотдачи производится, например, по методу работы [23]. [c.106]

В книге предложены способы обобгцения опытных данных по нестационарному тепломассообмену в пучках витых труб при различных типах нестационарности резком и плавном изменении тепловой нагрузки при запуске и остановке аппарата и переходе с однрго режцма работы на другой режим, а также при изменении расхода теплоносителя. При этом использовались теории подобия и размерностей, на основании которых предложены критерии подобия и способы учета особенностей нестационарного процесса тепломассообмена в пучках витых труо. Определены критериальные зависимости для расчета эффективных коэффициентов диффузии и коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления для стационарных и нестационарных условий работы, которые рекомендуется использовать при теплогидравлических расчетах теплообменных аппаратов. Рассмотрены методы расчета теплообменных аппаратов с витыми трубами с учетом межканального перемешивания, что позволяет наряду с усредненными определять и локальные параметры в рамках гомогенизированной постановки задачи. В книге анализируются и обобщаются теоретические и экспериментальные работы, выполненные как авторами, так и другими исследователями. [c.5]

Исследование интенсивности пульсаций скорости, автокорреляционной функции и спектральной плотности позволило выявить физическую природу рштенсификации теплообмена в пучках витых труб. Оказалось, что дополнительная турбули-зация потока связана с закруткой и неравномерностью поля скорости в ядре потока. Так, сдвиг энергетического спектра турбулентности в область высоких частот (волновых чисел) по сравнению со спектром в круглой трубе, характеризующий возрастание диссипации энергии, наблюдается во всей области течения и для всех исследованных чисел Ее и Гг . При этом максимальные значения интенсивности турбулентности наблюдаются в следе за местами касания соседних труб, где энергетический спектр сдвинут в область высоких частот в большей мере. Увеличение доли энергосодержащих вихрей с ростом числа Рг (увеличением относительного шага закрутки труб S d) и уменьшение интенсивности турбулентности как за местами касания труб, так и в сквозных каналах, свидетельствует об уменьшении дополнительной турбулизации потока в пучке витых труб. Эти закономерности наблюдаются и при исследовании усредненных характеристик потока (коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления) [39]. [c.82]

Исследования теплоотдачи и коэффициента гидравлического сопротивления проводились на экспериментальных установках с пучками из 37 и 127 витых труб, покрытых электро-иэолируюыдим лаком, с использованием в качестве теплоносителя воздуха. На этих установках для создания ступенчатого осесимметричного распределения вьщеления тепла по радиусу пучка электроэнергия подводилась соответственно к 7 и 37 центральным витым трубам. Эти установки подробно описаны в работе [39]. Исследование бьшо выполнено в следующем дитшазоне изменения параметров = 57. .. 1082, Ее = [c.130]

Диапазоны применимости эмпирических формул для расчета коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления рассматриваемого трубного пучка, приведенных в предыдущем параграфе, заданы посредством безразмерных режимно-геометрических параметров Re /Re , Re , V p> V p- T.JDp, bptd (за исключением температуры наружной поверхности труб н)-Аналогично формируются условия применимости большинства эмпирических соотношений для теплогидравлических расчетов теплообменного оборудования. Для упрощения системы ограничений, задающей область допустимых значений независимых переменных, варьируемых в процессе оптимизации, в качестве последних следует использовать минимальное число абсолютных параметров, а остальные переменные выбирать из указанных выше безразмерных режимно-геометрических параметров. Такой подход дает возможность сократить в системе ограничений число функциональных неравенств [29]. [c.121]

Пучок (рис. 1.37) набирался из труб с наружным диаметром =15 мм и служил поверхностью нагрева воздухоподогревателя, который был двухходовым по воздуху и газу. Шаги между трубами по ширине пучка Эх=22 мм, 1 = 1.47. Шаги по глубине (два шага) 8 =П мм, =44 мм, 52ср==30.5 мм, < а=2.03. Наличие двух шагов по глубине определялось конструкцией теплообменника. Холодный воздух подогревался воздухом (газом), нагретым в электронагревателе. Температура воздуха и газа находилась из усреднения показаний восьми термопар, установленных в каждом случае на входе и выходе холодного и горячего воздуха. Средние коэффициенты теплоотдачи и гидравлического сопротивления определялись на основании обычных балансных соотношений с учетом тепловой схемы. В качестве характерной скорости принята скорость в самом узком сжатом сечении. Физические постоянные относились к температуре-потока. [c.48]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...