Легирующий эквивалент

Рис. 45. Влияние легирующего эквивалента на величину износа инструментальных сталей для горячей деформации ад-1600 Н/мм

Принимая во внимание это соотношение, можно вычислить легирующий эквивалент для некоторых инструментальных сталей. Как показывает опыт, чем выше легирующий эквивалент стали, тем меньше ее износ (рис. 45). [c.60]

Способность материала подвергаться кислородной резке называют разрезаемостью. Разрезаемость углеродистых сталей с увеличением содержания в них углерода ухудшается. Легирующие элементы в стали также препятствуют кислородной резке. Разрезаемость стали можно ориентировочно определить, зная ее химический состав по эквиваленту углерода, так же как определяют свариваемость (см. гл. 1) [c.295]

Свариваемость. Повышение содержания углерода и легирующих элементов увеличивает опасность появления в околошов-ной зоне закалочных микроструктур, хрупких холодных трещин и трещин задержанного хрупкого разрушения. Особенно этому способствует повышенное содержание углерода. Влияние содержания углерода, легирующих элементов и примесей характеризуется углеродным эквивалентом СЕ. Существует много формул для определения СЕ. [c.116]

Химический состав материала. Химический состав материала может быть выражен в единицах относительных чисел чужеродных атомов, присутствие которых обусловлено легирующими элементами. Количество таких атомов пропорционально выраженному в процентах весу данного элемента, деленному на его атомный вес, а такой элемент, как углерод, представляет удобный эквивалент для всех легирующих элементов и, следовательно, относительное число каждого компонента может быть оценено величиной атомный вес углерода (12) [c.39]

Влияние содержания углерода, легирующих элементов и примесей характеризуется углеродным эквивалентом Сэ. [c.299]

Примерную свариваемость углеродистой и низколегированной стали устанавливают по суммарному содержанию легирующих примесей в процентах, приведенному к эквиваленту углерода [c.7]

Как следует из классификации (рис. 23), некоторые марки стали занимают промежуточное положение между двумя соседними группами. В этом случае необходимо эти стали отнести к такой группе, в которой значение хромоникелевого эквивалента и сумма эквивалентной концентрации хрома и никеля соответствуют содержанию легирующих элементов, взятых по верхнему пределу. [c.59]

На рис. 40 приведена диаграмма, показывающая распределение высоколегированных сталей по группам разрезаемости, а в табл. 23 даны технологические рекомендации по резке сталей этих групп. Некоторые стали занимают промежуточное положение между двумя соседними группами. В этом случае их необходимо отнести к такой группе, в которой значение хромоникелевого эквивалента и сумма эквивалентной концентрации хрома и никеля соответствуют содержанию легирующих элементов, взятых по верхнему пределу. [c.75]

Разрезаемость стали в значительной степени зависит от содержания в ней углерода и легирующих элементов. Она оценивается на основе химического состава подлежащего резке металла по эквиваленту углерода, который подсчитывают в этом случае по формуле [c.73]

Влияние легирующих элементов, входящих в состав стали, на ее свариваемость оценивают с помощью углеродного эквивалента СЕ, зависящего от химического состава. [c.79]

Свариваемость. Качество сварных соединений из стали зависит прежде всего от химического состава стали. Повышение содержания углерода и легирующих элементов увеличивает опасность появления в околошовной зоне закалочных микроструктур, хрупких холодных трещин и трещин задержанного хрупкого разрушения. Особенно этому способствует повышенное содержание углерода. Влияние содержания углерода, легирующих элементов и примесей характеризуется углеродным эквивалентом СЕ. Существует много формул для определения СЕ. [c.155]

Разрезаемость стали главным образом зависит от содержания в ней углерода. Поэтому влияние любого легирующего элемента закономерно сравнить с влиянием углерода. Для этого определяется эквивалент содержания углерода (Сэ) по следующей эмпирической формуле [c.79]

Режущие свойства быстрорежущих сталей определяются объемом основных карбидообразующих элементов— вольфрама, молибдена, ванадия и легирующих элементов — кобальта, азота. Ванадий в связи с малым массовым содержанием (до 3 %) обычно не учитывается, и режущие свойства сталей определяются, как правило, вольфрамовым эквивалентом, равным (Ш + 2Мо) %. В прейскурантах на быстрорежущие стали выделяют три группы сталей стали 1-й группы с вольфрамовым эквивалентом до 16 % без кобальта, стали 2-й группы — до 18 % и содержанием кобальта около 5 %, стали 3-й группы — до 20 % и содержанием кобальта 5—10 %. Соответственно различаются и режущие свойства этих групп сталей. [c.89]

Легирующий эквивалент 60 Ледебурит 99 Ледевуритные стали 194 Литье 16 [c.311]

Применение циркония в металлургии обусловлено тем, что он является одним из энергичнейших раскислителей стали. Кроме того, связывая в прочные соединения азот и серу, цирконий, нейтрализует их вредное влияние на сталь. В сочетании с другими легирующими присадками цирконий повышает вязкость, прочность, износостойкость и свариваемость стали. Присаживают цирконий в сталь в виде сплавов, состав которых приведен в табл. 103. Цирконий является довольно распространенным элементом, содержание которого в земной коре составляет 0,02 %. Свойства наиболее важных минералов циркония приведены в табл. 104. Различают два основных типа месторождений циркония коренные и россыпи. Важнейшее значение имеют современные и древние прибрежно-морские россыпи, которые обычно представляют собой комплексные руды циркония и титана, реже содержащие также торий, уран и другие ценные элементы. Наиболее крупные месторождения циркония находятся в США, Индии, Бразилии и Австралии. Запасы циркониевых руд в СССР обеспечивают потребность отечественной промышленности в цирконии и его сплавах. Циркониевый концентрат поставляется по ОСТ 48-82—74 (табл. 105). Кроме того, циркониевый концентрат может содержать торий и уран, суммарно в эквиваленте не более 0,1 % тория. Это необходимо учитывать прн работе с циркониевым концеи- [c.316]

Кроме хрома и никеля, на характер структуры металла шва влияют еще и другие легирующие и сопутствующие элементы. Обобщенное влияние элементов-аустенитизаторов н элемеитов-ферритизаторов Шеффлер выразил эквивалентом никеля и эквивалентом углерода . Позже другими авторами было учтено влияние еще ряда элементов. Полученные ими данные согласуются редко, поскольку не всегда могут быть воспроизведены одинаковые условия опытов. Диаграмма, построенная Шеффлером, действительна только для условий ручной дуговой сварки. При сварке в аргоне вольфрамовым или плавящимся электродом диаграмма пригодна для приближенных оценок, а при сварке под флюсом, при электрошлаковой сварке и при контактной сварке может служить лишь как сугубо ориентировочная. [c.58]

Другое важное применение диаграммы Шеффлера заключается в прогнозировании структуры металла шва и его свойств при сварке легированных сталей присадочными материалами с иной концентрацией легирующих элементов и при наплавке хромоинкелевыми присадочными материалами. В этих случаях металл шва имеет структуру, соответствующую линии, соединяющей точки эквивалентов хрома и никеля в основном и присадочном металлах. Если известны доли участия основного и присадочного металлов в шве, а перемешивание в сварочной [c.58]

Химический состав металла, с точки зрения его сопротивляемости водородному растрескиванию, проанализирован в обобщающих работах [74, 105, 132]. В этой связи склонность к сульфидному растрескиванию может быть установлена как функция содержания легирующих элементов [19, 105, 112], тогда как сопротивляемость водородно-индуцируемому растрескиванию, как правило, соотносится с углеродным эквивалентом стали [135]. Кроме того, изучение металлургических факторов включает различные аспекты изготовления стали условия вьтлавки и прокатки металла [70, 122], способы термообработки и холодной обработки [122]. Влияние этих условий может быть выражено через параметры напряжений, твердости, микроструктуры химического состава, неметаллических включений. [c.80]

С увеличением содержания углерода более 0,25% свариваемость стали ухудшается, создаются возможности образования закалочных структур и трещин в зонах термического влияния. Сварка затрудняется также с увеличением суммарного количества легирующих веществ. Для уменьшения закалки и предотвращения появления трещин в сварном соединении применяют сопутсгвующий сварке подогрев и последующий после сварки высокотемпературный отпуск изделия. Для определения необходимости подогрева и температурного режима сварки рекомендуется в низколегированных сталях определять эквивалент углерода по следующей формуле [c.291]

В настоящее время накоплен обширный экспериментальный материал по данным испытания различных легированных сталей, например марганцевых, кремниевомарганцевых, хромомолибденовых, с применением количественных (ИМЕТ-4, ЛТП МВТУ) и технологических проб (Рива, TS, крестовая). При этом для каждой из систем легирования изучено влияние содержания различных легирующих элементов (С, Мп, Si, Сг, Мо, В и др.) и вредных примесей (S, Р и др.) на сопротивляемость образованию холодных трещин, и определены эмпирические зависимости эквивалента углерода, устанавливающие допустимые соотношения между элементами, входящими в состав сталей. Эти соотношения не имеют универсального характера, так как зависят от ряда факторов, например конструкции сварного соединения и его жесткости, структурного класса присадочного или электродного материалов, способа и режимов сварки. Эти факторы изменяют не только уровень напряжений и характер их распределения в сварных соединениях, но и кинетику структурных изменений, степень развития химической неоднородности по границам зерен околошовной зоны вблизи линии сплавления со швом, содержание водорода и другие особенности, обусловливающие образование холодных трещин при сварке. Наиболее существенны при прочих равных условиях жесткость соединения и структурный класс металла шва. В связи с этим использование данных об эквивалентах углерода ограничивается обычно частными случаями, связанными с предварительными сравнительными оценками различных плавок стали или способов их выплавки в исследовательских целях. После этого, как правило, проводятся испытания стали с помощью технологических проб, в наибольшей степени соответствующих реальным условиям сварки конструкции соединений и технологическим факторам. [c.174]

В новой диаграмме структурного состояния по оси абсцисс отложены эквиваленты ферритообразования всех легирующих элементов по отношению к хрому, а по оси ординат — всех легирующих элементов по их влиянию на температуру мартенситного превращения. Эквиваленты приняты на основании анализа многочисленных литературных источников, которые, к сожалению, дают неодинаковые значения. Поэтому некоторые из приведенных в диаграмме эквивалентов будут в дальнейшем уточняться. Сочли целесообразным (что подтвердилось экспериментально) ввести переменные эквиваленты фер-рито- и мартенситообразования для углерода и азота и для ферритообразования никеля в зависимости от содержания этих элементов в стали. Титан следует учитывать только тот, который находится в твердом растворе, а уг- [c.143]

Совместное действие легирующих элементов на конечную структуру оценивают по соотношению rэкв/Niэкв, называемому хромоникелевым эквивалентом, и с помощью структурных диаграмм Шеффлера (рис. 10.10). На этой диаграмме структура стали определяется соотношением координат СГэкв и Ы1экв. Стали, попадающие в области А, Ф и М, имеют стабильно аустенитную, ферритную или мартенситную конечную структуры соответственно. Стали, попадающие в переходные области А + Ф, А + М, А + М + Ф, обладают смешанной структурой. Соотношение А + Ф дифференцировано количественно с помощью ряда веерообразно расположенных линий. Цифры над этими линиями указывают количество высоколегированного феррита (8-Ре с ОЦК-решет-кой), содержащегося в стали наряду с аустени-том (у-Ре). Эта структурная диаграмма описывает структуры, получаемые после кристаллизации металла сварного шва. Для других состояний металла (прокат, поковка, литье) существуют аналогичные диаграммы, количественно отличающиеся от приведенной на рис. 10.10. [c.50]

Среди легирующих элементов, определяющих стойкость сталей к питгингообразова-нию и щелевой коррозии, важнейшими являются хром, молибден, вольфрам и азот. Выбор марки стали зависит от условий среды (темпе-рат)фы, содержания кислорода и хлора, pH, скорости потока). Для оценки потенциальной стойкости стали против локальных видов коррозии используется так называемый эквивалент питгингообразования [c.75]

Учитывая, что действие легирующих элементов подчиняется закону аддитивности [4], можно установить коэффициент влияния каждого элемента на пластичность в сопоставлении, например, с Д1"1К н 1-1 Iме ) ) А , Так. л. я ег лей с содержанием легирующих добавок до влияние нх на ч лариуК) вязк>< т > нри ем крагур1 20 Г . разтл. е ио мощью эквивалента углерода. [c.109]

Другой флюс SPO/375a r2,5 — вариант флюса SPO/375 — дополнительно легирует металл шва хромом, количество которого зависит от параметров режима сварки и составляет в среднем 2,5%. Поэтому в основном его применяют для плакирующей наплавки тонких листов аустенитными хромоникелевыми проволоками. При этом компенсируется как небольшой угар хрома в дуге, так и снижение хромового эквивалента вследствие смешивания с нелегированным основным металлом. [c.153]

При расчете эквивалента углерода содержание углерода и легирующих элементов1 берется в процентах. [c.98]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...