Режимы Фазовые при отжиге

Наблюдавшееся в опытах увеличение кажущегося удельного объема при термоциклировании может быть связано с изменением фазового состояния сплавов. С повышением температуры растворимость примесей в алюминии увеличивается и фазовое состояние образцов при комнатной температуре будет определяться режимом термоцикла. На величине объемных изменений могла сказаться и дендритная ликвация, имевшая место в исходных образцах и устраняемая по мере термоциклирования. В связи с этим изучили структурные и объемные изменения, происходящие во время изотермической обработки сплавов. Образцы отжигали в основном при повышенных температурах — 500— 600° С, использование которых при многократных закалках приводило к большому возрастанию объема. [c.111]

Эффект сверхпластичности в значительной мере зависит от предыстории сплава. В горячекатаном состоянии (см. рис. 51, б, кривая 1) явление сверхпластичности при фазовых превращениях под нагрузкой развивается в меньшей степени, чем в отожженном (см. рис. 51, б, кривая 2), хотя приложенное напряжение (200 МПа) и температура нагрева 400 °С в обоих случаях были одинаковыми. Различные режимы отжига (1000°С, 1 ч 1000°С, 1 ч+400°С, 1 ч 1000 °С, 1 ч+800°С, 1 ч) слабо влияют на величину сверхпластичности и температурный интервал обратного превращения, хотя по сравнению с горячекатаным образцом температурный интервал е-> у-превращения у отожженного в два раза уже (см. рис. 51, б). [c.136]

Теплота, выделяемая при сварке, распространяется вследствие теплопроводности в основной металл. В каждой точке околошовной зоны температура вначале нарастает, достигая максимума, а затем снижается. Чем ближе эта точка расположена к границе сплавления, тем быстрее в ней происходит нагрев металла и тем выше максимальная температура нагрева. Поэтому структура и свойства основного металла в различных участках зоны термического влияния различны. Протяженность зоны термического влияния и характер структурных преврашений в ней зависят от состава и теплофизических свойств свариваемого металла, способа и режима сварки, типа сварного соединения и т.п. Основной металл — нагартованный или после отжига на снятие напряжений — претерпевает в этой зоне возврат и рекристаллизацию. Если свариваемый материал является полиморфным, т. е меняет кристаллическую решетку в зависимости от температуры, то в зоне термического влияния сварки происходят фазовые превращения. Степень развития этих превращений в каждом слое зоны зависит от максимальной температуры нагрева слоя, длительности нахождения выше температуры фазового превращения, скорости нагрева и охлаждения. [c.52]

Изменением режимов термической обработки удается либо повысить резерв прочности молибденовых сплавов, либо значительно повысить пластичность, тем самым улучшать технологичность сплавов [38, 46, 50, 51]. Изменение пластичности может быть обусловлено различными причинами например, коагуляция монокарбидов Meiv в процессе перестаривания. Изменение вследствие термической обработки соотношения в сплаве карбидов МозС и Meiv в сторону увеличения количества последнего и связанного с этим повышения прочности приводит к снижению пластичности сплава. Инверсия (по выражению авторов работы [50]) карбидов Ti -> МогС при отжиге литых сплавов Мо—Ti—С приводит к соответствующему перераспределению фазовых напряжений в слитке и соответственно к изменению прочностных и пластических свойств слитка. [c.288]

Исследования по влиянию режимов термической обработки и высокотемпературной деформации на фазовый состав и структуру сплавов 1-й группы [83, 85—90] позволяют представить следующую последовательность фазовых и структурных изменений в них. В полученном в реальных условиях литом материале, который может рассматриваться как материал, частично закаленный с высоких температур, процесс распада твердого раствора полностью подавить не удается, образуются вторичные карбиды или (W, Ме)а С и кар- бидыМеС, где Me — легирующий металл. При нагреве на температуры 1ШО—2000° С (ниже температуры растворимости карбида в вольфраме) происходит дораспад твердого раствора и снятие литейных напряжений. Отжиг литых сплавов на температуры однофазного состояния (2300—2700° С) обеспечивает полное растворение выделившихся первоначально в слитке карбидов с последующим выделением их в процессе охлаждения в более дисперсном виде. При этом происходит частичная инверсия Wg - МеС. Повторный отжиг старение) при более низких температурах (1700—2000° С) приводит к полному распаду твердого раствора с выделением более дисперсных, чем Wj карбидов МеС. [c.295]

Авторами работы [25] изучен процесс ВТЦО доэвтектоидной стали, основанный на многократных процессах фазовой перекристаллизации аустенит — феррит при термоциклировании в межкритическом интервале температур Ас — Аа. ТЦО проводили для доэвтектоидных сталей 20, 35, 40, Ст5. Исследовано влияние температурных режимов термоциклиг рования, длительности выдержек и числа циклов на изменение структуры и свойств стали. Термоциклирование осуществляли переносом из печи в печь с температурой, соответствующей верхней и нижней температурам ТЦО. Нижняя температура термоциклирования Лс1—5- -Ь30°С, а верхняя—Лсз —5-Ь 30 °С. Длительность выдержек в обеих печах 5—30 мин, число циклов преимущественно от 3 до 10. Проведена контрольная ТО, соответствующая нормализации, неполному отжигу и обработке, отвечающей выполнению одного цикла. Результаты исследований свидетельствуют о существенном измельчении структурных составляющих (феррита и перлита) и более равномерном нх распределении. [c.93]

В работах [16, с. 158 267] исследован процесс алитирования и свойства защитных покрытий при окислении на воздухе никелевых сплавов ЖС6К, ЖСЗЛС, ВЖЛ8 и высоколегированных жаростойких сталей и сплавов. Алитирование проводили пульверизацией суспензии на основе мелкодисперсного порошка алюминия марки АСД-4 с органической связкой и последующего диффузионного отжига. Предварительными опытами было установлено, что глубина алитированного слоя определяется толщиной нанесенной алюминиевой краски и условиями отжига. Кроме того, условия отжига в большой мере влияют на твердость и хрупкость покрытия, на концентрацию в нем алюминия, структуру и фазовый состав, т. е. в конечном счете на защитные свойства покрытий. Оптимальным режимом отжига был признан следующий среда — аргон, температура 950° С, время выдержки для никелевых сплавов 6 ч, для сплавов на основе железа 3 ч. [c.275]

Частичная фазовая перекристаллизация с нагревом до температур несколько ниже Лсз оказывает благоприятное влияние на свойства сплавов. Так, например, применяющийся в США сплав Ti—8А1—IMo—IV после деформации подвергают тройному отжигу по режиму нагрев прп 790° С в течение 8 ч, охлаждение с печью + 4- нагрев при 1010° С, 5 мин, охлаждение с печью + нагрев при 745° С, 15 мпн, охлаждение на воздухе [85]. Цель первого отжига — снять нагартовку, цель второго отжига — частичная фазовая перекристаллизация. При нагреве до 1010°С сплав приобретает структуру, представленную большим количеством -фазы и небольшим количеством ос-фазы. При охлаждении на воздухе первичная а-фаза сохраняется, а -фаза испытывает превращение ->G . Третий этап тройного отжига преследует цель снять фазовые и термические напряжения. Таким образом, тройной отжиг сочетает в себе элементы рекри-сталлизационного отжига с фазовой перекристаллизацией. После такой термообработки сплав имеет структуру, представленную пластинчатой а-фазой, полученной в результате a-превращения, в которую вкраплены островки первичной а-фазы почти полиэдрической формы. Такая структура обеспечивает более высокое сопротивление ползучести и уменьшает склонность сплава к солевой коррозии. [c.125]

В последнее время для а+р-титановых сплавов все щире начинают применять упрочняющую термическую обработку, состоящую из закалки и старения. Режимы закалки и старения полуфабрикатов и изделий из a+ -сплавов указаны в табл. 14. Длительность нагрева иод закалку выбирают такой же, как и ири одинарном отжиге. Как было показано выше, эффект упрочнения a+ -титановых сплавов при старении определяется фазовым составом сплавов после закалки и прежде всего количеством р- и а"-фаз. [c.135]

При выборе режима отжига для титаовых сплавов, как правило, учитывают не только оптимальное соотношение характеристик прочности и пластичности, но и термическую стабильность сплавов, т. е. неизменность физико-механических свойств в процессе эксплуатации. Однако во всех случаях для титановых сплавов применимы общие принципы термической обработки различают отжиг первого рода, не связанный с фазовыми превращениями (например, рекристаллизационный отжиг), и отжиг второго рода, основанный на изменении фазово- [c.89]

Слитки из быстрорежущих, высокохромистых и некоторых типов инструментальных сталей подвергают отжигу с фазовой перекристаллизацией. В ряде случаев может быть рекомендовано охлаждение по изотермическому режиму (рис. 139, а и б). Слитки сталей мартенситного класса (18Х2Н4ВА и др.) подвергают высокому отпуску при 680—700° С для снижения твердости и получения структур сорбитного типа (рис. 139, в). Рекомендуется загружать слитки в печь для отжига с температурой 300—400° С. Продолжительность выдержки (отрезок А) определяется массой садки, маркой стали и типом печи. Гомогенизацию и отжиг слитков производят в печах с выкатным подом, обеспечивающим удобство загрузки и выгрузки, или в колодцевых печах. Небольшие слитки инструментальных легированных сталей для снижения твердости перед обдиркой можно охлаждать медленно в специальных колодцах до температуры 100—150° С в течение дли тельного времени (до 40 ч). [c.203]

В настоящей работе нами исследована теплопроводность соединений СизАз8е4 и Сиз8Ь8е4 в твердом и жидком состояниях в температурном интервале 30 750° С, включая область плавления. Измерения проводились абсолютным методом [8] в стационарном тепловом режиме в атмосфере гелия на поликристаллических образцах. Образцы сплавлялись в кварцевых ампулах, откачанных до 10 мм рт. ст. в течение 8 суток, и отжигались при температуре /з температуры плавления. Фазовый состав контролировался рентгеновским и структурным анализами. [c.101]

Поскольку в зависимости от режимов электроосаждения исходное структурное состояние сплавов отличается, рассмотрим последовательно механизм фазовых превращений в процессе отжига сплавов,условия злектрокристаллизации которых обусловливают либо формирование разупорядоченных твердых растворов при i < 0.51 р. либо приводят к образованию кластеров при = (0.5 - о,75)1 р (см. табл. 4). [c.80]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...