Коэффициент деформации изгиба

Концевой эффект 84 Концевые потери 48, 258 Коэффициент деформации изгиба 370 -- кручения 385 [c.1013]

Чтобы уменьшить концентрацию напряжений в деталях, испытывающих деформацию изгиба, необходимо предусматривать плавные переходы от одного размера сечения к другому, закругления в углах, уменьшение жесткости более массивной части детали в месте перехода и т. п. Все это приводит к заметному снижению коэффициента концентрации и, следовательно, благоприятно сказывается на прочности деталей. [c.217]

При передаче больших усилий тело червяка испытывает деформацию изгиба, что влияет на коэффициент концентрации нагрузки Ай, который в этом случае с учетом деформации и переменности нагрузки определяют по формулам и таблицам из литературы [23]. [c.250]

Принимая нагрузки правого конца в задаче 7.72 за неизвестные P = Z , L = Z , составить матрицу коэффициентов и свободных членов бруса, защемленного двумя концами. Деформацией сдвига пренебречь. Учитывать только деформацию изгиба и кручения. [c.186]

При у чете только деформации изгиба (плоские рамы) коэффициенты определяют ся по сокращенной формуле перемещений. [c.502]

Ошибки механизма, вызванные тепловыми деформациями, малы, и их можно не учитывать, если все детали изготовлены из однородного материала и равномерно нагреваются или охлаждаются. В этом случае объем и размеры всех деталей изменяются равномерно и точность работы механизма меняется мало. Если же детали механизма изготовлены из материалов с различными коэффициентами линейного расширения, то тепловые деформации будут заметно влиять на точность механизма и их нужно учитывать. При неравномерном нагреве и нагреве биметаллических деталей появляются также деформации изгиба. [c.128]

Наряду с деформациями изгиба и сдвига следует учитывать перемещения контактирующих точек в результате сжатия фланцев (в классическом методе расчета учитывается только деформация сжатия фланцев). Коэффициент податливости фланцев в этом случае можно вычислить по формулам классического расчета. Если [c.113]

При учете только деформации изгиба (плоская рама) коэффициенты даются формулами главные коэффициенты, расположенные на диагонали из левого верхнего угла в правый нижний угол матрицы уравнений (7) и имеющие одинаковые индексы [c.157]

Термобиметаллом называется биметалл, состоящий из двух или нескольких слоев металлов или сплавов с различными коэффициентами теплового расширения, сваренных по всей поверхности соприкосновения. Изменение температуры изделия из термобиметалла вызывает его деформацию (изгиб) это обеспечивает широкое применение термобиметалла в различного рода автоматических и сигнализирующих устройствах. [c.312]

При учете только деформации изгиба (плоская рама) коэффициенты определяются по следующим формулам [c.119]

Переставляя строки матриц В в новом порядке, как показано цифрами справа, методом Гаусса определяем граничные параметры с учетом и без учета деформации растяжения. Последние сведены в таблицу 2.5. Там же приведены результаты расчета по методу сил, где коэффициенты канонических уравнений вычислялись с учетом деформаций изгиба, сдвига и растяжения. [c.98]

ДЛЯ энергии деформации и принципа возможной работы так, как это делалось раньше единственно, что при этом потребуется определить неизвестные коэффициенты в выражении для прогиба W. Как уже указывалось при обсуждении уравнения (6.17), выражение для энергии изгибной деформация в точности совпадает с таким же выражением для случая пластины, так как выражения для деформаций изгиба (6.316) такие же, как и в случае пластин, а влияние кривизны в выражении (4.71) на энергию мембранных деформаций определяется членом ЕЪ d w/dx в уравнении (6.31к) для неизвестной функции <р (влияние нагрузок % и /у, если таковые имеются, учитываются членами dfi/din и dfy/dy). - [c.458]

Уточненный анализ колебаний многослойных цилиндрических оболочек и прямоугольных пластин с вязкоупругими орто-тропными слоями проведен в работах [348, 349]. Для всех слоев учтены деформации изгиба, растяжения, поперечного сдвига и сдвига в касательной плоскости. Учтена инерция вращения, ее тангенциальные и поперечные компоненты. Приведены численные результаты определения собственных частот и коэффициентов деформирования в зависимости от параметров оболочек и пластин. В статье [355], кроме указанного уточнения, предполагалась параболическая зависимость для поперечных деформаций сдвига. [c.16]

Ранее нами была проведена оценка статистической связи между пределом прочности при сжатии и скоростью продольных волн для стекловолокнитов типа премикс [125]. Установлено, что связь между этими параметрами для данного материала описывается линейной зависимостью с высоким коэффициентом корреляции Гй=0,9. Оценка связи между пределом прочности при изгибе и скоростью продольных волн показала, что коэффициент корреляции значительно ниже rft=0,69, что объяснено различием характера деформирования при ультразвуковых (волны, сжатия) и механических испытаниях (деформации изгиба). [c.138]

X = 1--2 --коэффициент, учитывающий уменьшение деформаций изгиба при вулканизации в круговой форме. Для ремней прессовой вулканизации, формуемых в прямолинейных штампах, X = 1-Модули упругости ремней при растяжении Ер и изгибе Е зависят от конструкции ремня, размеров и упругих свойств составных его элементов, глав- [c.581]

Расчет сил закрепления сводится к задаче статики на равновесие изделия под действием приложенных к нему внешних сил. Найденная сила закрепления должна быть меньше или равна предварительно определенной из условий допустимой деформации базовой детали изделия. В связи с этим выбор. мест приложения сил закрепления имеет большое значение. Силы закрепления необходимо передавать через закрепляемые детали на жесткие опоры приспособления, избегая деформаций изгиба и скручивания. При расчете сил закрепления учитывают наибольшие значения сдвигающих сил и моментов, а также коэффициент запаса к. Его величину берут в пределах 1,5 —2,5 в зависимости от схемы усгановки и закрепления. При установке базовой детали на достаточно большие участки чисто обработанной поверхности коэффициент трения берут 0,16. [c.336]

Принятый вариант основной системы при расчете по методу сил приведен на фиг. V. 27. Указаны только усилия Xj, и Ху от основных обвязок /, III и V, учетом которых, как показали измерения на моделях, можно ограничиться. По статически определимой основной системе находятся коэффициенты и свободные члены Д р канонических уравнений упругости с учетом деформаций изгиба и продольных деформаций [c.421]

Расчет этих статически неопределимых усилий производится по уравнениям деформаций. Коэффициенты этих уравнений б,- и свободные члены Alp (см. раздел 30) определяются с учетом деформаций изгиба и кручения. Например, величина находится по формуле [c.462]

В случае сочетания основных деформаций (изгиба и кручения, кручения и растяжения или сжатия), т. е. при упрощенном плоском напряженном состоянии, общий коэффициент запаса прочности п определяют из выражения [c.315]

Изгибные деформации валов (коэффициент К ). Силы давления на зубья, передаваясь на валы, вызывают их изгиб в плоскостях, параллельных плоскости зацепления (рис. 13). Если 72 — суммарный угол перекоса осей колес в этой плоскости, то отклонение от среднего значения нагрузки в точке на расстоянии х от середины зуба Дш = сх tg где для упрощения принято, что по ширине зуба нагрузка меняется линейно. Учитывая, что у кромок зубьев их жесткость понижается, принимают X — afb, где а/ = 0,3 0,4. В этом случае коэффициент неравномерности нагрузки от деформаций изгиба валов [c.195]

Е — модуль упругости G — моду 1ь сдвига fjL — коэффициент Пуассона Од,,— предел прочности дл —предел длительной прочности X —напряжение сдвига вр — временный модуль деформаций /Гдл — длительный модуль деформаций Лвр — временной деформационный коэффициент йд.с —коэффициент длительного сопротивления feo — коэффициент однородности i —расчетное сопротивление т) — коэффициент внутреннего трения f— коэффициент продольного изгиба X — гибкость /—время [c.8]

Поскольку у этих пластмасс линейная зависимость деформаций от нагрузки полностью соблюдается и при длительном ее действии, для коэффициента продольного изгиба применима формула (44). [c.74]

Основную роль в большинстве случаев играют расчеты на жесткость, связанные с деформацией изгиба осей, валов и некоторых других деталей. Эти расчеты более трудоемки, чем расчеты на прочность, поэтому в ряде случаев ограничиваются лишь последними, но принимают заведомо повышенные коэффициенты запаса прочности с тем, чтобы таким косвенным способом обеспечить должную жесткость (см. указания по выбору коэффициента [и], приведенные на стр. 12). [c.19]

При вычислении свободного члена и коэффициента в каноническом уравнении Xi6ii + Aip = 0 будем учитывать как деформацию изгиба балки, так [c.359]

Более общий случай растяжения и изгиба рассмотрен Е. Соосом [226] и С. Г. Лехницким [79]. В этих работах изучалось распределение напряжений в цилиндрическом ортотропном стержне, коэффициенты деформации которого являются функциями г и 0 (задача решается в цилиндрических координатах). [c.88]

Прямой подстановкой можно убедиться в том, что соотношения (II.1) и (II.3) взаимно обратны. Из этих с рмул следует, что при отсутствии деформаций изгиба и растяжения срединных поверхностей пластин в рассмотренных двух задачах для слоя связь между обжатием и контактным давлением отличается от винклеровой слагаемыми с производными четвертого и выше порядков, умноженными на малые коэффициенты. Даже при hll — (I— характерный размер зоны контакта) первый из этих коэффициентов равен 1/720, а при контакте между оболочками обычно h I. [c.30]

Структурные неоднородности материала могут вызывать также деформацию изгиба. Отмечено, например, своеобразное обратимое коробление крупных тур-бинвых валов из стали с 0,3% С и 0,6% Мо [23]. Валы при нагреве изгибались, а после охлаждения снова выпрямлялись. При однородном химическом составе по Сечению выявлена структурная неоднородность, вызванная предшествующей термической обработкой на одной стороне по образующей имелся бейнит, на другой — перлит. Коэффициенты расширения этих структур в интервале от 20 до 300° С различаются на 3% (13,04-10 и 12,69-10 соответственно). [c.219]

Вместо того чтобы пользоваться принципом виртуальных перемещений при вычислении коэффициентов в выражении (а) для прогибов, мы можем достигнуть того же результата из рассмотрения полной энергии системы. Если система находится в состоянии устойчивого равновесия, то полная энергия ее принимает минимальное из всех возможных значений. Прилагая этот принцип к исследованию изгиба пластинки, заметим, что полная энергия в подобных случаях состоит из двух частей, а именно из энергии деформации изгиба, данной выражением (Ь), и из потенциальной энергии нагрузки, распределенной по пластинке. Если положение элемента qdxdy нагрузки определять вертикальными его расстояниями w от горизонтальной плоскости лгу, то соответствующая ему потенциальная энергия может быть принята равной —wqdxdy, и потенциальная энергия всей нагрузки будет [c.382]

Если, как это мы делали для рам во всех прелыяутттих примерах, считать определяюш ей деформацию изгиба, т.е. подсчитывать коэффициенты как [c.323]

В приведенных формулах k — коэффициент, учитывающий величину бокового зазора между зубьями и зависящий от класса точности колес, а также наличия или отсутствия регулировки межцентрового расстоя ния (табл. 13—16) ещи— величина радиального зазора в подшипнике f — суммарная величина упругих линейных деформаций (изгиба валика зуба, опоры). Этот коэффициент должен учитываться при наличии доста точно больших нагрузок и невысокой жесткости передачи ш — модуль г — число зубьев. [c.569]

Здесь k — коэффициент, учитывающий боковой зазор между зубьями и зависящий от класса точности колес, а также от наличия или отсутствия регулировки межцентрового расстояния пш — радиальный зазор в подшипнике f — суммарное значение упругих линейных деформаций (изгиба валика, зуба, опоры) этот коэффициент должен учитываться при наличии достаточно больших нагрузок и невысокой >кест-кости передачи га — модуль г — число зубьев. [c.509]

Коэффициент деформации и эквивалентного времени 340, 341 --Прочнсхгть на изгиб 343 [c.828]

Следует отметить, что оба допущения, положенные в основу исследования, оправдываются только частичнт. При наличии радиального зазора и учете деформации изгиба колец можно ожидать некоторого увеличения усилия, приходящегося на нижний шарик. Вследствие этого принято увеличивать коэффициент т. брать его равным т = 5 и вычислять усилие на наиболее нагруженный шарик по формуле [c.408]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...